快拆架搭设方案.pdf

第一章：相干说明之杨若古兰创作第一节:编制根据1、施工图纸、设计交底.2、国家法律法规、相干规范、尺度.《插槽式快速拆装脚手架构件》（Q/CQJC-001-2011）.《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162-2008.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）.《建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ166-2008）.《建筑施工碗扣式脚手架平安技术规范》（JGJ166-2008）.第二节：工程概况1、以HI区计算，层高14.8m，楼板厚度200mm，梁截面尺寸600*1500.2、采取插槽式快拆架搭设.3、支模架需搭设在全体浇筑混凝土的垫层上.第三节：相干说明本工程梁板支持体系采取插槽式快速拆装脚手架（以下简称快拆架），快拆架是一种新型产品，目前尚无国家、行业及地方尺度.支持钢管均采取48×，其力学功能符合现行国标《碳素结构钢》GB700-2006中Q235A钢的规定，概况光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔.柱模板和梁板模板等安装见《支模架搭设方案》，支持体系按照本方案施工.第二章:快拆式支模架计算书第一节:板底立杆计算一：搭设方案：板底立杆间距1.2m*1.2m.二：板底立杆波动性计算1、感化于模板支架立杆的荷载包含静荷载和活荷载.1）、静荷载尺度值包含以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：53×=kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3×1.2×1.2=0.432kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.20×1.2×1.2=kN；经计算得到，静荷载尺度值NG=NG1+NG2+NG3=kN；2）、活荷载为施工荷载尺度值与振倒混凝土时发生的荷载.经计算得到，活荷载尺度值NQ=×1.2×1.2=kN；3）、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=××kN；2、立杆波动性的计算：不考虑风荷载时，立杆波动性计算公式：σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=kN；φ----轴心受压立杆的波动系数；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2λ=L/i=150/1.59=94.34，查《钢结构设计规范》附录得ψ值为0.63钢管立杆最大应力计算值：σ=16370/（0.63×424N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足请求！三、连接处抗滑计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向感化力设计值；计算中R取最大支座反力，根据上节计算得R=kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向感化力设计值为KN大于插头在插座上的抗下滑强度设计值8KN，不满足请求！为此将立杆间距调整为0.6m，抗滑可以满足请求.四、搭设方案调整：板底立杆间距m*m.第二节：梁底立杆计算一、搭设方案：梁底立杆沿梁方向在梁两侧间距0.6m，垂直于梁方向间距1.2m布设立杆，在梁底中部沿梁方向间距0.6m布设立杆.二、梁底立杆波动性的计算1、立杆的波动性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧及梁底立杆波动性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包含：感化于梁支架的荷载包含静荷载和活荷载.1）、静荷载尺度值包含以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：53××=1.09kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A.(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3××=kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.60××=kN；经计算得到，静荷载尺度值NG=NG1+NG2+NG3=kN；2）、活荷载为施工荷载尺度值与振倒混凝土时发生的荷载.经计算得到，活荷载尺度值NQ=×1.2×=kN；3）、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=××=kN；φ--轴心受压立杆的波动系数；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：；A--立杆净截面面积(cm2)：；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；λ=L/i=150/1.59=94.34，查《钢结构设计规范》附录得φ钢管立杆受压应力计算值；σ=/(0.63×424)=N/mm2；钢管立杆波动性计算σ=N/mm2小于钢管立