柱下条基设计(倒梁法).doc

某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）一、设计资料1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=2665KN、Mk=572KN•M、Vk=146KN，F=3331KN、M=715KN•M、V=182KN；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Fk=4231KN、Mk=481KN•M、Vk=165KN，F=5289KN、M=601KN•M、V=206KN。2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位，水位埋深平均值为0.9m，本地下水对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。3、根据地质资料，确定条基埋深d＝1.9m；二、内力计算1、基础梁高度的确定取h＝1.5m符合GB50007-20028.3.1柱下条形基础梁的高度宜为柱距的的规定。2、条基端部外伸长度的确定据GB50007-20028.3.1第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.25倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸为使荷载形心与基底形心重合，右端延伸长度为，计算过程如下：a.确定荷载合力到E点的距离：得b.右端延伸长度为：3、地基净反力的计算。对E点取合力距即：，即4、确定计算简图5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Pj作用下基础梁的内力图弯矩图（KN·M）剪力图（KN）6、计算调整荷载由于支座反力与原柱端荷载不等，需进行调整，将差值折算成调整荷载对于边跨支座为边跨长度；为第一跨长度。对于中间支座为第长度；为第跨长度。故；；；调整荷载作用下的计算简图：调整荷载作用下基础梁的内力图BC跨中M＝－0.86KN·m；CD跨中M＝－34.98KN·m；DE跨中M＝－2.325KN·m弯矩图（KN·M）剪力图（KN）7、两次计算结果叠加，得基础梁得最终内力支座截面类型BCDE左右左右左右左右弯矩（KN·m）1030.641745.642957.973558.973021.193622.19843.171558.17剪力（KN）1145.15-2198.752669.15-2603.522432.71-2853.921945.57-1391.22三、基底压力验算按《勘察报告》2005-054；钻孔18处1.9m～2.7m深度范围内的黄土物理指标如下：；；；；；；；；；；；；；；查GB50007-2002表5.2.4承载力修正系数及均小于0.85的粘性土；1、不考虑宽度修正，只考虑深度修正的地基承载力特征值：2、确定基础宽度取3、经宽度和宽度修正的地基承载力特征值。4、验算基底压力①采用荷载标准值组合计算基底净反力（与荷载基本组合时地基净反力计算方法相同）：②，满足要求。四、基础配筋计算1、基础梁配筋计算①材料选择混凝土；；钢筋采用二级钢HRB335；；垫层100mm厚。②基础梁宽度；符合2.0～3.5的规定③验算截面最小尺寸考虑到钢筋可能为双排布置，故，满足要求④配筋计算表格2、正截面受弯配筋计算项目截面弯矩截面抵抗矩系数相对受压区高度内力矩的力臂系数截面配筋B左1030.640.0535213340.0550358040.9724820972487.80B右1745.640.0906514220.0951811480.9524094254302.50C左2957.970.1536079540.1676634740.9161682627578.95C右3558.970.1848180000.2060453410.8969773299313.94D左3021.190.1568909800.1716172150.9141913927757.67D右3622.190.1881010270.2101911960.8949044099501.34E左843.170.0437859810.0447890080.9776054952024.61E右1558.170.089160690.084484920.9577575393819.00BC跨中2021.270.1049597480.1111352730.9444323635023.93CD跨中1183.990.0614848290.0635010190.9682494902870.46DE跨中2183.110.1133690640.1206469020.9396765485453.64注：等效矩形应力图形系数；；取及大值基础梁选配钢筋：顶部1225全长贯通，腰筋按构造设置，详见简图底部632全长贯通，大于底部总面积的1/3.C、D支座底部附加钢筋632在1/3截断3、箍筋计算①截面尺寸符合要求（第1