耐氢脆敏感性优异的焊接金属.pdf

(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号(10)申请公布号CNCN104125874104125874A(43)申请公布日2014.10.29(21)申请号201380010252.6B23K9/173(2006.01)(22)申请日2013.02.25B23K9/23(2006.01)B23K35/368(2006.01)(30)优先权数据B23K103/04(2006.01)2012-0406032012.02.27JP(85)PCT国际申请进入国家阶段日2014.08.20(86)PCT国际申请的申请数据PCT/JP2013/0546772013.02.25(87)PCT国际申请的公布数据WO2013/129284JA2013.09.06(71)申请人株式会社神户制钢所地址日本兵库县(72)发明人名古秀德高知琢哉漆原亘佐藤统宣北川良彦(74)专利代理机构中科专利商标代理有限责任公司11021代理人张玉玲(51)Int.Cl.B23K35/30(2006.01)权权利要求书1页利要求书1页说明书21页说明书21页附图2页附图2页(54)发明名称耐氢脆敏感性优异的焊接金属(57)摘要本发明提供一种使用药芯焊丝、利用气体保护弧焊形成的焊接金属，其具有规定的化学成分组成，存在2500个/mm2以上的残留奥氏体粒子，并且残留奥氏体粒子的体积百分率为4.0％以上。CN104125874ACN1042587ACN104125874A权利要求书1/1页1.一种耐氢脆敏感性优异的焊接金属，是使用药芯焊丝、利用气体保护弧焊形成的焊接金属，其特征在于，分别含有：C：0.02～0.12％，其中，％是“质量％”的意思，对于化学成分组成来说，以下相同、Si：0.10～2.00％、Mn：0.90～2.5％、Ni：0.20～3.5％、Ti：0.040～0.15％、N：0.015％以下，但不包含0％、以及O：0.030～0.10％，余量包含铁及不可避免的杂质，存在2500个/mm2以上的残留奥氏体粒子，并且残留奥氏体粒子的体积百分率为4.0％以上，而且以下述(1)式表示的β值为75以上，β值＝320×[C]+50×[Si]+15×[Mn]+10×[Ni]+28×[Mo]···(1)其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Ni]及[Mo]分别指C、Si、Mn、Ni及Mo的含量，以质量％为单位。2.根据权利要求1所述的焊接金属，其中，将Mo控制为小于0.05％。3.根据权利要求1或2所述的焊接金属，其中，分别满足Si：0.10～0.5％及Ni：1.0～2.0％，并且以下述(2)式规定的α值为3.2以上，α值＝[Mn]+[Ni]+(2×[Mo])+(16×[Ti])-(12×[O])···(2)其中，[Mn]、[Ni]、[Mo]、[Ti]及[O]分别指Mn、Ni、Mo、Ti及O的含量，以质量％为单位。4.根据权利要求1～3中任一项所述的焊接金属，其中，在含有20质量％以上的Ti的氧化物粒子中，存在5000个/mm2以上的当量圆直径：0.15～1.0μm的粒子。5.根据权利要求1～4中任一项所述的焊接金属，其中，还含有选自Cr：2.0％以下且不包含0％、V：0.60％以下且不包含0％、Nb：0.15％以下且不包含0％、Cu：1.0％以下且不包含0％、Al：0.020％以下且不包含0％、Zr：0.10％以下且不包含0％及B：0.0050％以下且不包含0％中的1种以上。2CN104125874A说明书1/21页耐氢脆敏感性优异的焊接金属技术领域[0001]本发明涉及在焊接结构物中所使用的焊接金属中减小了对于氢脆的敏感性的耐氢脆敏感性优异的焊接金属。具体来说，涉及如下的焊接金属，即，在使用SSRT(SlowStrainRateTechnique)法评价耐氢脆敏感性时，不仅是在使用小型试验片的情况下，即使是在焊接金属中使用了含有更多组织上的弱化部的大型试验片的情况下，耐氢脆敏感性也优异，优选低温韧性也良好。背景技术[0002]在焊接高强度钢时，从防止焊接金属部的冷裂的观点考虑，需要严格地管理预热/层间温度，从而成为导致施工效率降低的原因。近年来，焊接结构物中所使用的钢材逐渐高强度化，在焊接金属中对于高强度化的要求也在提高(例如HT780：高强780MPa级)。[0003]此种高强度化有使抗冷裂性降低的趋势，因而需要改善抗冷裂性。特别是，在使用了药芯焊丝的气体保护弧焊中，为了具有优异的焊接操作性，在利用该焊接法形成的焊接金属中，要求确保抗冷裂性的技术。[0004]对于如上所述的冷裂的原因推测是因为，扩散性氢在晶界中偏析，晶界强度降低(以下将其称作“氢脆”)，因而对于抗冷裂性的改善来说，重点是如何减少扩散性氢。[0005]基于这样的情况，为了提