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影响地下连续墙锁口管顶拔的因素及控制措施摘要：在地下连续墙施工过程中锁口管埋入地下无法拔出是一项技术难题。根据以往经验未拔出锁口管成功拔出的例子并不多见本文以东环南路地铁站地下连续墙施工为例分析了地下连续墙锁口管顶拔的影响因素及事故原因进行分析最后提出了锁口管顶拔处理措施为以后遇到此类问题提供了一种解决方案。关键词：地铁站；地下连续墙；锁口管；事故原因；顶拔措施1工程概况东环南路站位于宁穿路浦港路口沿宁穿路由西北向东南走向布置现场址周边为工业园区但宁穿路路窄交通流量大；车站主体结构总长303.1m（C轴处围护结构外皮尺寸）标准段总宽21.5m。车站主体围护结构东端头井采用1000mm厚地下连续墙20幅；车站主体其他部分采用800mm厚地下连续墙104幅。标准段连续墙深约38m标准段30轴以西为插入比为1：1.2530轴以东为1：1.28。盾构端头井（西端）连续墙深约40.7m插入比约为1：1.2。盾构端头井（东端）连续墙深约45.8m插入比约为1：1.28。地下连续墙接头采用锁口管形式。锁口管及E2详细位置如下图1所示。图1E2所在的位置及锁口管所在位置平面图2事故原因及初步分析幅号为E2的地下连续墙成槽时间为7月1日21：30至7月2日6：30钢筋笼吊装时间为7月2日8：30至7月2日9：30浇筑砼时间为7月2日15：25至7月2日22：00实际浇筑方量264方理论方量为269方。按照常理来说锁口管拔得太快即会出现槽段砼流入下一槽段致使下一槽段成槽时流入的砼无法清理需割笼来处理。如果锁口管拔得太慢即会出现刚浇筑的砼与锁口管粘结住致使锁口管拔不出或拔出困难。引拔机工人在操作、起拔锁口管时引拔机上有压力表其上的数字可反映出锁口管自重和摩擦力的大小因此在浇筑砼过程中引拔机工人应时不时看压力表数字如果变大应马上启动引拔机来起拔锁口管至压力表数字在容许范围内为止。事后我方针对导墙、砼供应记录及该幅槽段施工记录进行了调查。经分析得出的结论（原因）如下：2.1锁口管起拔时间晚《地下铁道工程施工及验收规范》规定锁口管开始起拔时间为2～3h。实际施工中锁口管起拔时间的掌握需依规范及经验进行因为每个槽段砼的坍落度及砼所处环境不同致使其初凝时间不同。一般来说锁口管起拔过早砼会流入下一槽段致使下一槽段成槽时流入的砼无法清理；锁口管起拔过晚浇筑砼的槽段砼达到初凝后对锁口管产生的握裹力使锁口管无法起拔。因此从理论上锁口管起拔时间晚可致使该锁口管无法拔出。根据实际施工的记录来看该槽段砼浇筑开始时间为中午15：15而该锁口管开始引拔的时间为20：15其间间隔了整整5h大于《地下铁道工程施工及验收规范》规定的2-3小时的起拔要求。2.2砼供应不及时检查砼浇筑记录发现第13车至第14车以及第22车至第23车混凝土发车间隔时间分别为1h左右。砼发车间隔时间长导致了引拔工对起拔时间及起拔高度的错误判断。2.3当日气温高近来天气炎热此时正值东环南路站赶进度时候测得当日气温高达37摄氏度工人一天工作10h左右致使砼初凝时间掌握不住这样势必影响到工人工作的认真态度致使工人做事毛毛躁躁能不做则不做此为次要原因。3计算结果及分析3.1计算模型锁口管起拔阻力可分解为4个分力即锁口管自重G、初凝混凝土与锁口管之间的粘结力c混凝土与锁口管之间的摩擦阻力f、土体与锁口管之间的摩擦阻力S锁口管顶拔受力分解示意图见图2。图2锁口管起拔阻力组成3.1.1锁口管与混凝土间的粘结力混凝土达到28d龄期后其与圆钢管之间的粘结强度极限值约为1.5MPa。混凝土与钢管粘结强度的时变关系为：τ（t）=τc28（1-ebt）（1）式中：τ（t）-龄期t的混凝土粘结强度标准值（t≤28d；τc28=-28d龄期的混凝土粘结强度标准值；b-参数由回归分析得到根据试验数据平均值拟合为-0.15。3.1.2锁口管与混凝土间的摩擦力混凝土与锁口管之间摩擦力f采用试验方法测定。制作如图5所示试块其中混凝土重为G拉力为F则摩擦系数；经试验混凝土初凝后其与锁口管之间摩擦系数μ随混凝土龄期变化很小μ的均值为0.56。3.1.3锁口管与回填土间的摩擦力考虑到泥浆绕流土体与锁口管之间的摩擦阻力参考沉井施工过程中采用触变泥浆润滑套时沉井与土体与泥浆的摩擦阻力。触变泥浆在沉井下沉施工中的应用其基本原理是利用这种泥浆维持地下连续墙槽壁与井壁的稳定以及隔离土壁与井壁的接触以减