现浇箱梁底模标高预拱度计算方法(带附件计算).docx

潮音大桥现浇箱梁底模标高预拱度计算方法
首先，现浇箱梁施工前，选取第Ⅰ节段长52m段梁体重量主要集中的底板宽范围支架进行预压，根据此段梁体预压结果计算出支架及地基整体的塑性变形和弹性变形，以此调整其它段梁底模板标高。
1、沉降分析：预压期间现场做好沉降观测记录，根据沉降观测记录进行沉降分析，非弹性变形h非=卸载后沉降量h卸，h非为支架杆件及地基基底在荷载作用下的非弹性变形；弹性变形h弹=加载稳定后沉降量h累-卸载后沉降量h卸，h弹为支架节点间、支架杆件及地基基
底的弹性变形，是设置预留沉降量的依据，以确定施工预拱度的设置。
2、施工预拱度的设置：
（1）卸落支架后，箱梁本身重量二期恒载及活载所产生的竖向扰度δ1的预留值，按设计图纸（图号BS11034）布置。
（2）支架在荷载作用下的弹性变形δ2的预留值（施工支架预拱度），以预压期间沉降观测数据确定，根据桥涵施工手册下册P12,施工支架预拱度设置在跨径中心间，梁两端（支座处）为0，按二次抛物线布置。
其曲线方程按у=4f拱χ（L-χ）/L2
（3）支架及支架基底在荷载作用下非弹性变形δ3的预留值，以预压期间沉降观测数据确定。对于已加载预压实验的节段梁，就不再预留非弹性变形δ3，只需对未加载预压的节段梁预留非弹性变形δ3。
3、沉降观测成果
第Ⅰ节段支架于2004年5月26日开始加载预压，5月31日下
午加载完成，预压期间支架设置沉降观测点具体数据见下表：

表A.0.2-2支架沉降观测表——支架测点(mm) 日期：年月日
测点加载前加载中加载后卸载6h后总沉降量hohjhihc标高h60%h100%h120%h=24h=48…标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差标高沉降差2#墩处(左)7.4757.464117.46317.4630112#墩处(中)7.4567.443137.44307.4430132#墩处(右)7.4787.468107.46807.469-191/4跨(左)7.6787.650287.64917.668-19101/4跨(中)7.6767.638387.63627.662-26141/4跨(右)7.6857.656297.65517.666-1119跨中(左)7.6937.663307.66217.684-229跨中(中)7.6907.636547.63427.670-3620跨中(右)7.7007.660407.65827.676-18243/4跨(左)7.6387.608307.60807.627-19113/4跨(中)7.6317.588437.58717.612-25193/4跨(右)7.6317.591407.59017.609-19222#墩处(左)7.3277.31897.31807.319-182#墩处(中)7.3507.337137.33617.338-2112#墩处(右)7.3407.328127.32807.329-1114、弹性变形δ2及非弹性变形δ3的实验值
根据以上沉降观测表数据所示。
（1）弹性变形δ2的实验值
①2#墩支座处断面弹性变形左=0，中=0，右=-1，该断面弹性变形平均值0mm；
②1/4跨处断面弹性变形左=-19，中=-26，右=-11，该断面弹性变形平均值19mm；
③跨中处断面弹性变形左=-22，中=-36，右=-18，该断面弹性变形平均值25mm；
④3/4跨处断面弹性变形左=-19，中=-25，右=-19，该断面弹性变形平均值21mm；
⑤3#墩支座处断面弹性变形左=-1，中=-2，右=-1，该断面弹性变形平均值1mm；
由上可知，弹性变形δ2的最大值在跨中断面处，即δ2=25mm。

（2）非弹性变形δ3的实验值
①2#墩支座处断面非弹性变形左=11，中=13，右=9，该断面非弹性变形平均值11mm；
②1/4跨处断面非弹性变形左=10，中=14，右=19，该断面非弹性变形平均值14mm；
③跨中处断面非弹性变形左=9，中=20，右=24，该断面非弹性变形平均值18mm；
④3/4跨处断面非弹性变形左=11，中=19，右=22，该断面非弹性变形平均值17mm；
⑤3#墩支座处断面非弹性变形左=8，中=11，右=11，该断面非弹性变形平均值10mm；
由上可知，非弹性变形δ3的总平均值为（①+②+③+④+⑤）/5=14mm，即δ3=14mm。
5、底模标高设计表
现浇箱梁底模控制标高计算表序号部位桩号设计箱梁底标高箱梁二期恒载及活载预拱度δ1（施工支架预拱度）弹性变形δ2非弹性变形δ3底模控制标高备注abcdefjh=d+…+j130m（0#台）K0+044.6786.0700.0000.0000.0146.084Ⅲ阶段225mK0+049.6786.1950.0