转炉_段烟罩改汽化冷却.pdf

第28卷第6期包钢科技Vol.28,No.6
2002年12月Science&TechnologyofBaotouSteel(Group)CorporationDecember,2002

转炉Ⅲ段烟罩改汽化冷却X

戴玲1,刘振伟2

(11包钢(集团)公司房产处,内蒙古包头014010;
21包钢(集团)公司炼钢厂,内蒙古包头014010)

摘要:通过对转炉Ⅲ段烟罩损坏研究,把净环水强制循环冷却改为汽化自然循环冷却,可使使用寿命增加3倍,
减少了维护人员的劳动强度,提高转炉生产率。
关键词:烟罩;汽化冷却;焓;循环倍率
中图分类号:TU86文献标识码:B文章编号:1009-5438(2002)06-0040-03

后利用密度差把产生的汽水混合物由上升管流入汽
烟罩结构及损坏机理
1包。
包钢80t转炉烟道由活动段,固定段,Ⅰ段、Ⅱ方案1虽然可行,但投资较大。而方案2投资
段、Ⅲ段烟罩组成,Ⅲ段烟罩采用强制循环净环水冷少,只需在原烟罩的配水联箱和收集联箱取出隔板
却,其余各段采用自然循环汽化水冷却。Ⅲ段烟罩并增加配水联箱,但国内钢厂还没有成功的先例。
用隔板在上、下联箱分隔成三部分,冷却水经烟罩下其他钢厂都是Ⅱ段、Ⅲ段合为一段。单独分段如果
联箱进入排管内蛇形运动后,由上联箱收集流出;由能够循环起来,方案2更为可行。
于净环水含泥沙较多,而Ⅲ段烟罩受热管长短不一212技术论证
(结构所限)长受热管阻力大,循环流速减小,水质泥21211Ⅲ段烟罩的蒸汽量计算
沙沉积受热结垢,阻力增大,受热结垢后的受热管烧Ⅲ段烟罩的热力计算在原有烟罩尺寸已定的基
结膨胀把弯管涨裂漏水,因此Ⅲ段烟罩受热管结垢础上来确定。Ⅲ段烟罩最大蒸发量,查知转炉炉气
涨裂,漏水都发生在最长受热管处,导致1～2周需量L=47000Nm3/h,烟气在Ⅲ段烟罩有效放热值
停产检修1次更换受热管或焊接漏点,但Ⅲ段烟罩28128kcal/Nm3炉气Ⅲ段烟罩瞬时蒸发量可求。
距炉口较高()焊接一次需温度高高空
20133m12h,,QF·V·10[-3][1]
D=L
安全性差,维护人员的劳动强度大。(i″-igs)+Ψi
Ⅲ段烟罩漏水是影响转炉生产的主要因素,改其中QF———烟气的有效放热值kcal/Nm3炉气
3
变水质或改变冷却方式是Ⅲ段烟罩改造的主要方VL———炉气量(Nm/h)
向。I″———汽包额定压力下的饱和蒸汽焓(kcal/kg)
2可行性研究igs———给水焓,9015kcal/kg
I———汽包额定压力下的饱和水焓(19118kcal/kg)
211技术改造方案Ψ———排污率Ψ=0115
方案1使用软水或除盐水冷却,建一个软水循-3
47000×10×28128
D==2.2t/h
环泵站实行闭路循环,回水由板式换热器冷却,冷却(66519-9015)+0115×19118
介质为净环水。21212Ⅲ段烟罩的水力计算
方案2采用汽化自然循环冷却和活动烟罩共用80T转炉汽包额定压力1125Mpa,软水温度(设
一个汽包,水从汽包内由下降管流入Ⅲ段烟罩,受热计103～104℃)实际水温90℃

X收稿日期:2002204202
作者简介:戴玲(19642)女,内蒙古包头人,1992年毕业于包头钢铁学院冶金机械专业,机械工程师。
第6期转炉Ⅲ段烟罩改汽化冷却14

软水压力119Mpa,蒸汽密度4116kg/m3,软水密度根据确定的管路计算自然循环条件水力计算
892159kg/m3,Ⅲ段烟罩水力循环管路见图1。(表1)

图1Ⅲ段烟罩水力循环管路
a、bⅢ段烟罩下降管c、dⅢ段烟罩上升管

表1自然循环条件水力计算表

名称符号单位公式来源abc

循环水速ω0m/s014016018
下降管阻力ΔpjN/m245061009417904
下降管压差yjN/m2ρ’ghj-Δpj410133542827615

循环流量GKg/sρ’ω0F451367199015
蒸发量Dt/h取a=013瞬时蒸发量212212212

ω2ρ′
蒸发管阻力ΔpZPa∑ζ0ρ′[1+x(-1)]598617692
z2ρ″

提升压差ΔpcPahc(ρh-ρ″)g174221752526

ω2
F20ρ′
上升管阻力ΔpsPa∑ζz()ρ′[1+x(-1)]134981806628914
FS2ρ″

上升管系统总压差∑ysPa258283290345871

通过水力计算,作出水力循环特性图(图2)回路循环特性计算结果见表2。

表2回路循环特性计算结果表

序号名称符号单位公式Ⅲ段烟罩

1蒸发管入口循环流速W0m/s据循环特性图01625

2下降管水速Wjm/sw0∑F/∑Fj2135

3回路循环水量GKg/sρ′w0F7017

4回路蒸