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(19)中华人民共和国国家知识产权局*CN102337159A*(12)发明专利申请(10)申请公布号CN102337159A(43)申请公布日2012.02.01(21)申请号201110260537.8C01B3/00(2006.01)(22)申请日2011.08.30C01B3/12(2006.01)C01B3/52(2006.01)(71)申请人中国石油化工股份有限公司地址100728北京市朝阳区朝阳门北大街22号申请人中国石化集团宁波工程有限公司中国石化集团宁波技术研究院(72)发明人许仁春施程亮张玮唐永超汉建德(74)专利代理机构宁波诚源专利事务所有限公司33102代理人刘凤钦(51)Int.Cl.C10K3/04(2006.01)C10K3/02(2006.01)C10K1/00(2006.01)权利要求书2页说明书5页附图2页(54)发明名称一种饱和热水塔高水气比CO变换工艺(57)摘要本发明涉及到一种饱和热水塔高水气比CO变换工艺,其是将粗煤气气液分离后依次送入饱和塔、第一变换炉、第二变换炉、第三变换炉和热水塔,最后经与热水塔内的工艺循环水、净化工艺冷凝液和中压锅炉水进行传热传质后得到符合要求的变换气。本发明所提供的CO变换工艺创造性地将饱和塔和热水塔引入到高浓度高水气比CO变换系统中,并且对现有的热水塔结构做了改进,在热水塔的中部增加了喷淋入口。本发明所提供的饱和热水塔高水气比CO变换工艺解决了现有技术中蒸汽消耗大、能耗高,预变换催化剂使用寿命短、失活快、更换频繁等问题。CN1023759ACCNN110233715902337170A权利要求书1/2页1.一种饱和热水塔高水气比CO变换工艺,其特征在于包括下述步骤:由粉煤气化工段送来的饱和了水蒸气的粗煤气首先送入气液分离器(1)分离出液相;从气液分离器(1)顶部出来的粗煤气从饱和塔(2)的下部进入饱和塔,与从上部进入饱和塔(2)的来自热水塔工艺循环水出口(122)的换热后温度为200℃~220℃的工艺循环水逆流接触进行传热传质,控制出饱和塔的粗煤气的温度为190~210℃、水/干气摩尔比为0.7~1.0;工艺循环水从饱和塔(2)底部出来从工艺循环水入口(124)送回热水塔(12);增湿提温后的粗煤气从饱和塔(2)顶部送出,然后与中压过热蒸汽以及中压饱和蒸汽混合后送入第一变换炉(5)进行深度变换反应;控制进入第一变换炉(5)的粗煤气的温度为250℃~280℃、水/干气摩尔比为1.3~1.5;出第一变换炉(5)的一变混合气换热后送入第二变换炉(8)进行二次变换;控制进入第二变换炉(8)的一变混合气的温度为230℃~260℃;出第二变换炉(8)的二变混合气换热至210℃~220℃后进入第三变换炉(10)继续反应;出第三变换炉(10)的三变混合气换热降温后从三变混合气入口(123)进入热水塔(12),依次与热水塔中部喷淋下来的工艺循环水、热水塔上部喷淋下来的净化工艺冷凝液以及中压锅炉水进行逆流传质传热;在热水塔的顶部得到变换混合气,在热水塔的底部得到工艺循环水;上述热水塔中工艺循环水与净化冷凝液和中压锅炉水的摩尔比为7.0~10.0,并且该工艺循环水的用量与进入气液分离器的干基粗煤气的摩尔比为4.0~6.0。上述热水塔塔体的顶部设有变换气出口(121),塔体的底部设有工艺循环水出口(122),塔体侧壁的下部设有三变混合气入口(123),塔体侧壁的中部设有工艺循环水入口(124),塔体侧壁的上部设有净化工艺冷凝液以及中压锅炉水入口(125),并且所述的工艺循环水入口(124)和所述的净化工艺冷凝液以及中压锅炉水入口(125)分别连接设置在所述塔体内的喷淋装置(126)。2.根据权利要求1所述的饱和热水塔高水气比CO变换工艺,其特征在于包括下述步骤:由粉煤气化工段送来的饱和了水蒸气的粗煤气首先送入气液分离器(1)分离出液相;从气液分离器(1)顶部出来的粗煤气从饱和塔(2)的下部进入饱和塔,从热水塔(12)的工艺循环水出口(122)送来的工艺循环水依次送入第一预热器(11)、第二预热器(9)和第三预热器(7)换热至200℃~220℃后从饱和塔(2)的上部送入饱和塔,两者在饱和塔(2)内逆流接触进行传热传质;控制出饱和塔(2)的粗煤气的温度为190~210℃,水/干气摩尔比为0.7~1.0;在饱和塔(2)底部得到工艺循环水,该工艺循环水经饱和塔底泵(3)加压后从中部的工艺循环水入口(124)送入热水塔(12);增湿提温后的粗煤气从饱和塔(2)顶部送出,与从界区来的温度为400℃,压力4.0Mpa的中压过热蒸汽以及产自中压废锅(6)的温度为251℃、压力为4.0Mpa的饱和中压蒸汽混合,水/干气摩尔比达到1.3~1.5,对粗煤气进行增湿提温后送至粗煤气换热器(4)与二变混合