大跨度简支钢箱梁设计与施工.doc

大跨度简支钢箱梁设计与施工姚长见(中铁九局集团有限公司勘察设计院,辽宁沈阳1100５１）摘要:沈阳市南北快速干道工程南段高架桥采用７0。０m简支钢箱梁跨越沈吉线及新开河,为减小对铁路运营和地面道路交通的影响，采用顶推法施工。运用空间板壳有限元理论对钢箱梁在施工及运行阶段进行了受力分析，保证了钢箱梁施工及后期运行安全。本工程的成功实施为同类型钢箱梁设计及施工积累了宝贵经验。关键词:大跨度;简支钢箱梁;顶推法；空间板壳有限元理论箱梁截面抗弯、抗扭刚度大及整体性好,具有较大的跨越能力.钢箱梁与混凝土梁相比自重轻、相同跨径下其梁高小,施工工期较短，为此钢箱梁常被应用于大跨度桥梁和市政高架桥中.钢箱梁的施工方法有支架拼装法、顶推法及转体施工法,各施工方法可根据现场实际情况确定。1工程概况沈阳市南北快速干道工程南段高架桥上跨沈吉线、新北热电厂专用线及新开河,为减少施工对桥下电气化铁路及地面道路交通的影响,采用1孔7０。0m简支钢箱梁，采用顶推法施工。高架桥为双向4车道,全宽１７.5m,钢箱梁采用单箱五室闭合截面,箱梁中心线位置梁高2.２９5m。横坡为双向1．５％，横坡通过调整主梁腹板高度来形成。钢箱梁断面见图1.图１钢箱梁标准断面2有限元分析采用Miｄas/Civiｌ运用空间板壳有限元理论对结构进行有限元数值分析，模拟计算钢箱梁顶推施工各阶段及运营阶段桥梁结构受力及变形情况.2。１有限元模型采用ＭＩDAS/Cｉvil空间板单元计算,计算模型见图2。图２钢箱梁计算模型２.２计算参数2。2.１材料选取钢材Q3４５Ｅ:弹性模量E＝2。0６×105ＭPａ,剪切模量G=０。8１×１05MPａ。钢材抗拉、抗压和抗弯ｆd＝27０Mｐa钢材抗剪ｆｖd=１5５Mpa（根据“公路钢结构桥梁设计规范”选用)2。２.2计算荷载(1)恒载:钢材78.5ｋN/m３,铺装23ｋN/ｍ3，防撞栏杆12.５kＮ／ｍ.(２)活载:城-Ａ级;整体升温36℃、整体降温－63℃。３计算结果与分析3。1应力计算Mｉｄａs/Civｉl空间板壳有限元模型能够全面的计算钢箱梁各构件的应力,受篇幅限制，仅列出正常使用极限短期效应组合下，钢箱梁顶板、底板、腹板及横隔板的应力计算结果。（1)顶板应力图３—1顶板正应力云图由图３—１可知,顶板最大有效应力为1４１.6Mpａ＜27０Ｍpａ。图３－2顶板剪应力云图由图３－2可知,顶板最大剪应力为66。2Mpa〈1５5Mpａ。(２)底板应力图4-1底板正应力云图由图4—1可知，底板最大有效应力为１85．7Mｐａ〈270Ｍpa。图4-２底板剪正应力云图由图４—2可知,底板最大剪应力为8０.4Mpａ〈155Mpa。(3)腹板应力图5—1腹板正应力云图由图5-１可知,腹板最大有效应力为１８2。８Mpa<２70Mpa图５—2腹板剪应力云图由图5－2可知，腹板最大剪应力为1０2。4Mpa<１55Mpａ.（4）横隔板应力图６－１横隔板正应力云图由图6－１可知,横隔板最大有效应力为１４７.６Mpa〈２70Mpａ图６—２横隔板剪应力云图由图6—2可知,跨中横隔板最大剪应力为10２。4Ｍpａ＜１５5Ｍｐa．由应力云图3—６可见,钢箱梁顶板、底板、腹板及横隔板的应力均满足规范要求,空间板壳有限元法建模比较繁琐,但是能够准确地模拟钢箱梁各构件之间的联系与作用,能够考虑整体受力与局部受力的耦合关系,计算结果安全可靠。3。2支座局部承压计算支座局部承压有效应力按照以下公式计算:ﻩ,[σb]为局部承有效容许应力；RV为支座反力;As为横向加劲肋净截面积;tD为横隔板厚度；Bｅb为横隔板有效宽度。〈２７0Mpa，支座局部承压满足要求。３。３抗倾覆稳定计算抗倾覆稳定按照以下公式计算:，ｑk为车道荷载中均布荷载;Pk为车道荷载中集中荷载；l为桥梁全长;ｅ为横向最不利车道位置道倾覆轴线的垂直距离.>2.5，抗倾覆满足要求。4顶推法施工4。１顶推结构计算受建设工期影响,并充分考虑对铁路运营和地面道路交通的影响,该桥采用滑移顶推法施工。该简支钢箱梁共计70.０m，顶推施工时将桥体分为12段，第一段桥体(顶推前端)布设2个滑靴,其余每段布设一个滑靴,所有滑靴设置位置均有横隔板。根据现场实际情况,临时支架布置位置见下图７：图7临时支架立面布置图按照滑移顶推施工顺序,建立了31个施工阶段的有限元模型,分析导梁、钢箱梁及临时支墩受力及变形状况。通过计算顶推施工阶段各构件受力及变形均满足规范。4。２顶推施工控制要点（1)顶推过程中随时检查桥梁轴线，如发现桥梁中线偏移大于20mm时,应用千斤顶纠偏复位.(2)滑块随梁段的顶推前进，滑座上的滑块随梁底同步向前滑移,要及时由后面插入补充滑块,保证顶推上部结构与下部临时支墩接触.5结论(1)采用Mｉdaｓ/Cｉｖil空间板壳有限元模型计算，钢箱梁顶板、底板、腹