地铁车站暗挖隧道施工对既有桩基的影响.docx

地铁车站暗挖隧道施工对既有桩基的影响摘要：针对广州地铁五号线西村站暗挖隧道的设计和施工方案，运用有限差分方法，论证了地铁车站暗挖隧道施工过程中，其附近的既有桩基的受力特性及位移变化规律，提出了相应的施工关键工序和有效、合理的预加固措施。研究结果表明：桩侧呈负摩阻力状态，对桩基的受力非常不利；高架桥桩基最大轴力递增了30%，最大弯矩递增了2倍多，安全系数降低了40%，相应地高架桥桩基承载能力降低了40%，需注意关键工序施工；高架桥桩基属于端承桩，在隧道施工过程中，桩端承载力不足，需采用相应的加固措施；人行桥桩基内力变化不大，但位移较大，在隧道施工过程中，应密切注视上部结构的变化；人行桥桩基属于摩擦桩，但桩周土体剪应力标准值小于计算剪应力，也需要采用加固措施。关键词：隧道工程；地铁车站；暗挖隧道；既有桩基1引言接近既有结构物进行城市地下铁道施工的实例越来越多，因此，接近施工技术已成为隧道施工技术的一个重要构成部分。接近施工与一般施工不同，必须在设计、施工各阶段中考虑到对既有结构物的影响。在接近施工中，究竟采用什么样的措施，与既有结构物和新设结构物的位置关系、影响程度、既有结构物的种类和重要程度等有密切关系，在设计、施工中必须慎重地加以研究[1，2]。针对以上情况，对广州地铁五号线西村站暗挖车站隧道接近施工进行了数值模拟分析，以解决设计和施工中存在的问题。广州地铁五号线西村站暗挖隧道距离内环路高架桥桩基较近，其顶上有人行天桥桩基，距离明挖基坑也很近，且地下水发育，水位距桩顶2m左右，设计方案拟采用明挖基坑施工完成后再开挖隧道。研究断面情况如图1所示。计算的目的是为了弄清隧道施工期间，其开挖及支护对既有桩基的影响，从而确定设计方案及措施。2计算情况2.1施工过程模拟在隧道施工之前，先施工明挖基坑防护桩，随后开挖基坑，施工基坑底部桩基，待其底板浇注并达到设计强度后，再开挖隧道。隧道施工采用中隔壁(CD)法施工[3，4]，循环进尺为1.2m，初期支护紧跟掌子面，先开挖中隔壁内侧，后开挖中隔壁外侧，开挖顺序为先开挖中洞，再开挖左洞，最后开挖右洞，等三洞初期支护全部施工完毕后，再拆除临时支护，最后施作二次衬砌。具体的暗挖隧道开挖顺序如图2所示。2.2计算参数针对地勘资料，将围岩综合为5层材料性质的岩土体，进行研究[5，6]。超前小导管与系统锚杆通过提高所处围岩物理力学指标来等效处理[7]。材料物理力学参数如表1所示。2.3支护结构参数支护结构参数如表2所示。2.4计算模型计算范围选取为：上部至地表，下部至隧道仰拱以下40m，左取150m，右取70m，隧道埋深为23m，纵向取7倍桩基直径。隧道左右有水平约束，下部有竖向约束，前后有垂直其面的约束，地表为自由边界。计算中，用实体单元模拟围岩、二次衬砌、初期支护、桩基，用接触单元模拟桩基与土体的摩擦效应[8～12]，桩侧法向和切向刚度均取100MPa，桩底法向和切向刚度均取480MPa。高架桥桩基底部位于红色风化岩层中，顶部荷载为3000kN；人行桥桩基底部位于可塑残积土层中，顶部荷载为500kN。计算模型采用流体–力学耦合模型，力学模型采用Mohr-Coulomb屈服准则，流体模型采用Fluid-Isotropic准则，并指定土体不能承受负的孔隙压力，总单元数为24715个，总节点数为50922个。3高架桥桩基计算结果分析3.1内力随施工变化规律高架桥桩基内力及安全系数变化规律如图3所示。通过对图3的分析可以得出如下结论：(1)最大桩身轴力并不在桩顶，说明桩侧摩阻力在隧道施工过程中呈负摩阻力状态，对桩基的承载能力非常不利，这主要是由于地下水位较高，地质条件较差，隧道施工过程中，不可避免地导致地下水位降低，桩周土体固结下沉而引起的[13]。(2)高架桥桩基轴力随施工推进总体上呈递增趋势，在整个施工过程中，桩基中部以上控制截面轴力变化较小，最终轴力与初始轴力相比，最大递增量仅为200kN，同比递增了6%；中部以下控制截面轴力变化较大，发生在桩基底端以上10m处，最终轴力与初始轴力相比，最大递增量可达900kN，同比递增了30%，是高架桥桩基的控制截面。前4步施工，桩基1轴力变化幅度较小，递增量仅为130kN；第5步施工时，桩基1轴力有较大突变，突变量可达250kN，此时桩基1的最大轴力为－3800kN，发生在桩基1底端以上10m处，是桩基1轴力变化较大的关键工序；后继施工中，轴力虽仍在递增，但递增幅度相对较小，平均每步递增幅度仅为15kN；桩基1的最大轴力为－3978kN，发生在桩基1底端以上10m处，同比递增了20%。前6步施工中，桩基2轴力变化较大，递增量可达590kN，平均每步变化接近100kN，这是桩基2轴力变化较大的关键工序；后继施工中，中洞临时支护拆除，这也是桩基2轴力变化较大的关键工序，