断块稠油油藏热化学驱可行性分析.docx

断块稠油油藏热化学驱可行性分析【摘要】草四断块沙四段33-35层系A油藏渗透率较低，原油粘度偏稠，采出程度低，剩余油比较富集。针对油藏特点，从静态和动态两个方面开展了热化学驱可行性分析；结合室内试验和数值模拟手段研究了聚合物驱、二元复合驱、热活性剂驱、泡沫驱和热水驱等五种热化学驱油方式的可行性，综合考虑技术与经济指标，最终确定聚合物驱作为最佳驱替方式。【关键词】稠油油藏聚合物驱二元驱热活性剂驱泡沫驱热水驱我国稠油资源丰富，但因稠油密度和粘度较大，流动性差，开采难度高，较大幅度提高原油采收率问题一直备受关注。多年的研究和实践证明化学驱是提高普通稠油油藏原油采收率行之有效的方法之一[1]。本文针对原油粘度偏稠、渗透性偏低的草四断块油藏开展了热化学驱可行性研究。1油藏概况草四断块沙四段33-35层系西北部、西南部基本受断层切割封闭，东面为岩性尖灭线所封闭，属封闭油藏，天然能量差，为一构造简单、以剥蚀线为界、具有弱边水的平缓鼻状构造稠油油藏。油藏平均埋深960～1190m，构造平缓，地层向东南抬升，构造倾角5～6°，构造幅度230m。单元含油面积2.86km2，有效厚度7.2m，地质储量260×104t。2开采现状油井42口，开井33口，日产液水平192t/d，日产油水平107t/d，综合含水43.9%，动液面981m，累产油27.1×104t，采出程度10.8%。水井7口，日注水量208m3/d，月注采比1.1。3化学驱可行性分析3.1油藏静态条件分析（1）油层发育较好，主力层大片连通，小层平均有效厚度都在2m以上，适宜化学剂驱及泡沫驱；（2）从砂层组粒度纵向分布情况分析，3砂层组呈上细下粗的水进式正韵律沉积特征，正韵律地层有利于化学剂驱和泡沫驱；（3）储层渗透率较低，平均渗透率范围330～750×10-3μm2，但是仍在化学剂驱和泡沫驱的适用范围内；（4）层内非均质性较强，渗透率变异系数0.63～0.68，基本满足化学剂驱和泡沫驱对油藏非均质性的要求；（5）原油粘度500～5000mPa・s，构造高部原油粘度较低，向构造低部位逐渐变稠。原油粘度相对较稠的区域化学驱效果会受影响，因此，需要考虑热化学驱油方式的可行性；（6）油层温度56～66℃，地层水矿化度范围6406～10595mg/L，温度和地层水性条件适中；（7）砂层组底部隔层大都在10m以上，局部在5m以上，顶部隔层全区稳定分布，厚度一般6m～20m，隔层发育较好，层系间干扰少，对化学驱较为有利。3.2生产动态分析3.2.1井网不完善，地层亏空严重，动液面低现井网为反九点面积井网，注采井数比1∶6，累积注采比仅0.26，目前地层压力6.66MPa，比原始地层压力下降了4.34MPa，压力保持率为60.5%。造成地层累计亏空30×104m3，动液面981m，供液不足。因此，设计完善井网，部署油井28口，水井11口，计划的转注井和新水井要尽快实施，以补充地层能量。3.2.2注入量少，产液量低单元注入水平低，平均单井日注水量30m3/d，油井产液量非常低，平均单井日产液量6t/d。要使化学驱期间保持较高的采油速度，必须采取相应的工艺措施，对于低液量井需采取防砂、补射、修井等措施提高单井产液能力，保持化学驱单元较高的采液量。为保证热化学驱效果，在化学驱前先注水一段时间，补充地层能量，使地层压力保持在原始地层压力的80～90%左右为宜，逐步调整油井工作制度，实施提液措施，保证注采平衡。3.2.3含水状况单元目前综合含水43.9%，处于中含水期，剩余油比较富集。其中，中部区域有20口油井综合含水均小于30%，剩余油饱和度相对较高。尽管边水能量较弱，但在靠近边水的西北部区域，随着内部开采压力的降低，边水缓慢入侵，造成油井含水上升，剩余油饱和度相对较低。3.3室内试验研究3.3.1聚合物驱、二元复合驱可行性分析室内试验筛选适合单元特点的聚合物，设计二元复合驱油体系，将单一聚合物驱、二元复合驱与水驱进行了驱油试验对比，二元复合驱比单一聚合物驱提高采收率值增加了8%，但二元复合驱油体系的成本较之单一聚合物要增加很多，综合考虑经济效益，聚合物驱油方式优于二元复合驱。3.3.2热活性剂驱、耐温泡沫驱可行性分析热活性剂驱是利用热效应和化学效应协同作用的一种提高采收率方法，表面活性剂降低了油水界面张力和残余油饱和度，在提高采收率的同时能降低产水量[2]；泡沫剂是影响泡沫驱替效果的核心因素之一，好的泡沫剂应该同时具有高阻力因子、低界面张力、耐温性能好、成本低等特点[3]。针对A断块油藏特点，研制性能优良、适合稠油热采的耐温活性剂及耐温泡沫剂，将60℃下热水驱、泡沫驱、活性剂驱与150℃下热水驱、热活性剂驱试验结果对比：150℃温度下，热水驱、热活性剂驱可以较大幅度提高采收率，两种方法提高采收率值差别不大，