空预器防堵综合治理研究.ppt

空预器防堵综合治理目录一、泰州电厂简介二、问题的提出用加剧了空气预热器的酸腐蚀和堵灰。2、SCR脱硝系统中的逸出氨（NH3）与烟气中的SO3和水蒸汽生成硫酸氢铵（ABS）凝结物：NH3＋SO3＋H2O→NH4HSO4硫酸氢氨在不同的温度下分别呈现气态、液态、颗粒状。对于燃煤机组，烟气中飞灰含量较高，硫酸氢氨在146℃°—207℃温度范围内为液态；对于燃油、燃气机组，烟气中飞灰含量较低，硫酸氢氨在146℃—232℃温度范围内为液态。这个区域被称为ABS区域。液态硫酸氢氨捕捉飞灰能力极强，与烟气中的飞灰粒子相结合，附着于预热器传热元件上形成融盐状的积灰，造成预热器腐蚀、堵灰等，从而削弱预热器换热效果并危及机组正常安全运行。硫酸氢氨形成是有固定温度区域的，在预热器传热元件中该温度区域对应相应的位置区域统称为ABS区域。通过大量的实验得出结论，NH4HSO4形成的温度区域在：146℃—207℃LOWDUST146℃—232℃HIGHTDUST对于燃煤机组，ABS区域为距预热器传热元件底部381mm—813mm位置之间。3、与原空预器比较，SCR空气预热器的热端压差要增加约25%，空气预热器的漏风率随之增加约10%左右。三、设备改造选型特点3、取消上面两层油点火燃烧器，仅保留最下层油点火燃烧器。更换主燃区的二次风喷口，适当减小端部风喷口和中间助燃风喷口的面积；采用节点功能区技术，两层一次风喷口中间加装贴壁风；为了防止还原区水冷壁高温腐蚀，在OFA喷口两侧加装贴壁风。燃烧器的摆动机构保持不变，可以整体上下摆动20°。在炉膛水平截面方向，维持一次风射流方向不变，一次风仍旧为反向双切圆布置；除下端部风以外，其它二次风射流改为与一次风射流小角度偏置，反向切入方式，形成横向空气分级。2、空预器改造特点利用现有空气预热器结构进行改造，增大预热器的型号至34.5号，热端采用高效FNC板型,冷端采用防堵防腐DU3E板型为有效防止SCR脱硝装置对空气预热器带来的影响，应对SCR脱硝空气预热器的受热面结构做如下调整：（1）、空预器传热元件改为三段(热端加防磨层)，其中最主要的是使空预器冷端须涵盖液态NH4HSO4的生成温度范围，这样就避免了在硫酸氢氨沉积区域分段、空气预热器分段处局部堵灰状况的恶化造成的瓶颈。（2）、空预器冷端传热元件采用DU3E板型作为SCR系统中空气预热器下部元件的专用板型，该板型为封闭式（CLOSE）板型，非常有利于清除飞灰和粘结物。（3）、采用钢板镀搪瓷提高空预器冷段传热元件的抗粘附特性。搪瓷元件可以防止低温腐蚀，搪瓷表面比较光滑，受热元件不易粘污，即使粘污也易于清除。试验数据表明：氨逃逸率为3.3ppm时，搪瓷层换热元件表面的结垢只有非搪瓷镀层换热元件的15%；氨逃逸率为0.7ppm时，搪瓷层换热元件表面的结垢只有非搪瓷镀层换热元件的25%；因此采用镀搪瓷的换热元件是防止空气预热器低温段堵灰的有力措施。（4）、空气预热器冷、热端配置蒸汽和高压水双介质吹灰器。吹灰压力为1.0MPa-1.37MPa,介质为310℃以上的过热蒸汽，高压水参数为压力15-20MPa,流量为10~15T/H，以保持空预器传热元件的清洁。（5）、为防止漏风扩大，除热端采用常规LCS控制外，冷端也采用LCS控制。四、运行措施5、燃用典型印尼煤：热值3800大卡/千克、收到基灰分6%、收到基硫份0.30%，理论计算酸露点为105℃，排烟温度按＞105℃控制，低于此值投热风再循环。煤质收到基灰分每增加1%，酸露点降低2℃，即收到基灰分每增加1%，排烟温度在100℃基础上可降低2℃控制；收到基硫份每增加0.1%，酸露点升高1.5℃，即收到基硫份每增加0.1%，排烟温度在100℃基础上提高1.5℃控制。6、掺烧褐煤或印尼煤各三台磨煤机以上排烟温度按褐煤或印尼煤控制。7、经脱硝改造的空预器压差超过设计值50%（0.65KPa）或未达到该值，但已经影响机组带负荷或引风机运行安全，即为严重堵灰，投用高压水冲洗。五、实际运行情况2、空预器改造六、改造后存在主要问题燃烧效率燃烧器改造后，飞灰、炉渣分别平均达到1.5%、3.2%，比改造前分别增加约一倍。4、#1、2炉炉侧后墙存在较严重的高温腐蚀。八角双切圆锅炉燃烧器布置在前后墙上，存在所谓的“热角”,进一步加强分级燃烧后，该问题更为突出，特别是后墙#5、8角附近水冷壁存在较严重的局部高温腐蚀。因此，如果本身就是低NOX燃烧器，要进一步改造需要谨慎，防止解决一个问题有衍生另一个更头疼的问题。增加脱硝系统后，空预器防堵成为一项很重要的预防性工作。泰州电厂在进行脱硝改造时，全面考虑，系统规划好，彻底解决这难题，相关经验希望对大家有所借鉴。18人有了知识，就会具备各种分析能力，明辨是非的能力。所以我们要勤恳读书，广泛阅读，古人说“书中自