动力钳中渗碳淬火齿轮内花键孔的加工工艺.docx

动力钳中渗碳淬火齿轮内花键孔的加工工艺-1--4-动力钳中渗碳淬火齿轮内花键孔的加工工艺石油钻井和修井动力钳(以下简称动力钳)是我司的主要产品。齿轮加工在动力钳的制造过程当中占据了特别大比例因此我们在加工过程当中会经常遇到各种齿轮加工方面的问题。其中渗碳淬火齿轮内花键孔的加工就是比较有代表性的问题。我们公司经过多年实践摸索了一些比较成熟的加工工艺取得了良好的效果。在齿轮加工中为解决低碳合金钢渗碳齿轮淬火后内花键孔加工问题一般采取下列方法。对于花键孔硬度要求不高的齿轮可在渗碳前。内孔及孔口两端面上留2mm余量渗碳后车去内孔及端面上的碳渗层余量使内孔及端面达到最终或工艺尺寸。内孔及端面处的硬度低于刀具硬度可直接用拉刀拉削内花键。如动力钳上CMN齿轮马达配对齿轮的渐开线内花键就采用了这种加工工艺。这类齿轮也可以在渗碳前按常规工艺精加工孔。渗碳时在内孔及孔口两端面上涂上防渗涂料渗碳后拉削内花键。由于防渗涂料在实际运用时效果不是很好淬火时还要采用闷头闷内孔以延缓内孔的冷却速度降低内孔的淬火硬度便于淬火后修整键槽。这些方法均是通过降低内花键孔的淬火硬度以便加工从实际运用上来看效果不是很理想。我司在对动力钳输出齿轮等要求硬齿面花键孔的加工时通过摸索和借鉴找出一种比较符合我司实际情况的加工方法。这就是在渗碳前拉出内花键渗碳后直接淬火热处理后在压机上用花键推刀推挤修正内花键。这种加工方法必须控制齿轮内花键孔渗碳淬火后的收缩变形量以便于下道工序修整内花键。为了能稳定渗碳淬火后齿轮内花键孔的变形量我们首先在齿轮材料以及热加工工艺上采取了一些措施。钢材内部组织疏松是导致内孔收缩量大的原因之一。我们严格按照国家标准精选材料同时加大锻造比使组织紧密以减少内孔收缩量。在锻件中如有魏氏组织与带状组织等缺陷常温的正火难以消除组织不均匀使冷加工后残余应力增加。齿轮渗碳淬火后内孔变形量增大。因此严格控制锻造工艺是减小齿轮内孔变形的重要一环。对于正火温度我们经过多次试验将其控制在940-950℃高于渗碳温度比较符合我们的实际要求。齿坯充分正火后得到均匀的珠光体与铁素体晶粒度为7-8级齿轮内孔变形变小。动力钳具备花键孔的齿轮形状典型的有图示两种情况。齿轮形状不同加热与冷却时各截面的塑性变形抗力不一。同一材料的齿轮经渗碳淬火后花键尺寸相同的内径径向收缩量也有所不同。根据我们多次实际试验摸索这两种形状的齿轮渗碳淬火后变形规律如下：图一所示的齿轮(如配对齿轮等)孔的两端结构对称在渗碳淬火后内孔呈反腰鼓形即孔中部收缩大两端收缩较小且产生椭圆。对于图二所示的齿轮（如输出齿轮等）其结构特点是孔两端壁厚不对称。此类零件的花键孔热处理收缩变形规律主要是：除孔收缩变形产生椭圆外还明显形成锥度。这是因为孔壁薄的一端收缩变形量比孔壁厚的一端收缩变形量大所致。由此可见花键孔的热处理收缩变形规律及变形量大小与齿轮的结构形状有关。要得变形量小就应尽量使花键孔的两端结构对称且壁厚均匀并尽量增加孔的壁厚尺寸。对于图一所示的齿轮在设计许可的前提下将孔中部一段花键切削掉其尺寸比花键大径深0.3-0.4(如图一)。对于图二所示的齿轮台阶一端内花键切削掉一段。这样齿轮内花键孔将不受台阶一端收缩的影响而可基本保持孔径相同。这类齿轮如以台阶端面为基准进行拉削由于该端壁薄易产生弹性变形。拉削后此台阶部分孔径往往偏小（壁薄时可达0.03以上）。加上渗碳淬火后该端孔径收缩又较大从而产生锥形孔。如以齿轮端面为基准进行拉削则可克服上述缺点。对于内花键孔收缩量较大的齿轮根据花键孔的变形规律适当加大花键拉刀径向尺寸尽量使渗碳淬火后花键孔尺寸在合格范围以内这种方法既经济效果又好。我们根据实际积累的经验相应该制定了花键孔的拉削尺寸拉削公差0.021加工后较好地控制了内孔变形。为了弥补不对称壁厚的热处理缩孔变形我们还采用了涨孔工艺。壁薄端孔涨量稍大于淬火后两端孔缩量的差值使热处理后花键孔具备了一个正确的形状。可用带锥度的外花键或涨芯套涨孔使花键大径产生塑性变形。此时大径的内应力较大热处理后应力恢复要增大变形所以孔涨量稍大。对于精度要求较高的齿轮我们还采用了穿心轴淬火工艺先渗碳后穿心轴淬火。既保证了花键齿面的渗碳层深度又减小了花键大径热处理变形。淬火心轴的大径应比花键孔大径小0.05-01mm理论上减小值应与零件的缩孔变形量相等但实际取值应稍大一些。淬火心轴的小径应不大于零件花键孔相配的花键轴的小径以免发生干涉。齿厚应小于花键孔齿槽宽齿厚减薄量在0.5mm左右防止齿侧干涉同时增加通油量提高花键硬度。花键孔大径作为齿轮加工、测量及安装基准必须具备较高的精度。在上面的工艺措施有效地减小了淬火变形后我们在齿轮渗碳淬火后采用花键推刀在压机上对花键孔进行推挤修整使其达到设计要求。经过我们不断的摸索和改善完善工艺措施基本上消除了