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浙江大学学报’工学版( 第!"卷第#期?*/@!"A*@# $%%&年#月)*+,-./*012345.-67-583,95:;’<-65-33,5-6=>53->3()+/;$%%& 基于截面纤维模型的弹塑性时程分析方法 秦从律JM张爱晖$ ’J@浙江大学建筑设计研究院M浙江杭州!J%%$#Q$@浙江大学建筑工程学院M浙江杭州!J%%$#( 摘要B为了得到适用性更广R稳定性更高的弹塑性时程分析方法M采用了通过材料本构关系直接反映构件恢复力 特性的截面纤维模型M提出了基于该模型的计算方法和相应的材料本构关系Q通过与钢筋混凝土柱拟动力反复加 载试验对比M检验了该计算模型的准确性Q对典型的底部框架多层砌体房屋在罕遇地震作用下的弹塑性变形性能 进行了实例分析@试验对比及实例分析结果表明M所提出的计算方法及本构模型可描述结构构件进入弹塑性阶段 后承载力下降的现象M直接反映构件轴力与弯矩的相互作用M适用于结构在罕遇地震作用下的弹塑性时程分析和 抗震性能评估@ 关键词B抗震性能Q弹塑性Q时程分析Q截面纤维模型 中图分类号BS7!J!文献标识码BT文章编号BJ%%ED"#!U’$%%&(%#DJ%%!D%K VWXYZX[\]^Z_[‘Za^W]b\X\YbaZac\a[dWX a[e^ZWXfZc[]_Wd[Y ghAi*-6D/8JM1jTAkT5D2+5$ ’J@lmnopoqorstuvwxporwoqvyz{rnp|mym}~rnryvwxM!xr"pym|#mp$rvnpo%M&ym|’xsq!J%%$#M(xpmyQ $@(szzy|rst(p$pz)m|pmrrvpm|ym}uvwxporwoqvrM!xr"pym|#mp$rvnpo%M&ym|’xsq!J%%$#M(xpmy( *ca^]\e^BS2393>:5*-05+3,N*H3/F.9+93H0*,H383/*,5-6N*,3,3/5.+/3.-HN*,39:.+/3-*-/5-3.,:5N3259D :*,;.-./;959N3:2*HM.-H:239:,399D9:,.5-,3/.:5*-925,9*0>*->,3:3.-H,35-0*,>3N3-:F3,3,,*,*93H@S23 3-,3,5N3-:./,39+/:9*0.-.i>*/+N-+-H3,>;>/5>.//.:3,.//*.HM:23,3/5.+5/5:;*0:23N3:2*H.-H:23,,*D ,*93HN*H3/9F3,3>23>/3H@A*-/5-3.,:5N3259:*,;.-./;959*-9359N5>,3,0*,N.->3*0:;,5>./,5/*:59:,+>D :+,39+-H3,25625-:3-95:;3.,:2O+./392*F3H:2.::2393>:5*-05+3,N*H3/.-H:23,,*,*93HN.:3,5./,3/.D :5*-925,9>.-,3,,393-::23H39>3-H*0:23>.,.>5:;*09:,+>:+,./N3N+3,M,30/3>::235-:3,.>:5*-.N*-6:23 9:,+>:+,./N3N+3,09.-5./0*,>3.-H+3-H5-6N*N3-:M.-H.,39+5:.+/30*,-*-/5-3.,:5N3259:*,;.-./;959*0 9:,+>:+,3+-H3,25625-:3-95:;3.,:2O+./3@ 1[b2W]daB9359N5>,3,0*,N.->3Q-*-/5-3.,Q:5N3259:*,;.-./;959Q93>:5*-05+3,N*H3/ 近年来M基于截面纤维模型的弹塑性时程分析向约束作用对构件恢复力特性的影响M如钢板或纤 理论M在抗震技术发达的美国和日本有了较快的发维布抗震加固钢筋混凝土柱等Q!(在截面纤维模型 展3J4!5M但我国在这方面的研究还不多见@截面纤维的基本公式中M构件轴力与弯矩为同一截面上所有 模型与以往的杆系模型相比有以下特点BJ(采用混纤维内力的积分M因此M该模型能直接反映构件轴力 凝土和钢筋的单轴应力D应变本构关系直接计算构与弯矩之间的相互作用@ 件的刚度M构件的恢复力特性为截面上纤维本构关笔者编制了基于截面纤维模型的弹塑性时程分 系的积分结果M从而适用于任意截面特性的构件M如析程序M提出了适用于模型分析的钢筋和混凝土的 钢筋混凝土圆柱R型钢混凝土构件等Q$(可采用受横单轴应力应变本构模型M通过试验对比分析检验了 向约束的混凝土单轴应力D应变本构关系M以考虑横该计算模型及程序的合理性和可靠性M同时M对典型 收稿日期B$%%CD%ED$%@浙江大学学报’工学版(网址BFFF@4*+,-./9@G4+@3H+@>-I3-6 作者简介B秦从律’J"K$L