筒仓贮料流态的颗粒流数值模拟.pdf

第34卷第35期山西建筑Vol.34No.35
·09·2008年12月SHANXIARCHITECTUREDec.2008

文章编号:100926825(2008)3520090203
筒仓贮料流态的颗粒流数值模拟
翟振威原国平张峰涛

摘要:采用基于离散单元法的颗粒流程序建立了一种筒仓缩尺模型,对筒仓缩尺模型进行了静态侧压力的数值模拟,
并把模拟结果与原型筒仓的Janssen计算值进行了比较,发现模拟结果与试验和理论值吻合较好,对该模型筒仓进行了
卸料过程的模拟,得到了贮料的流动形态。
关键词:筒仓模型,物料流态,颗粒流
中图分类号:TU311文献标识码:A

0引言
立筒仓属于特种结构,由于其仓储物料的散体介质特性使其
设计计算不同于其他一般的结构形式。立筒仓结构设计的关键
在于其工况荷载———贮料侧压力的正确计算和确定。卸料是筒
仓物料的流态,是影响侧压力的一个重要因素。
很多学者证实:当贮料流动时会产生不同的流动形态,而流
动形态的不同对仓壁侧压力的大小的影响也不同。贮料的流动
形态,归纳起来可分为两种类型,一种属于整体流动,即卸料时整
个贮料随之而动;另一种属于管状流动或称为漏斗状流动,即卸
料时贮料从其内部形成的流动腔中流动,如图1所示。贮料处于
管状流动时所产生的动态侧压力,要大大小于整体流动时所产生
数值模拟法研究筒仓贮料流态是学者们常用的一种手段,这
的动态侧压力。

0.32/2)=5.07kN·m。1.2fyv(Asv/s)h0]=366.15kN。故梁的截面配筋符合实际要
2tb
3)恒荷载作用下梁的内力计算:M=1/12ql=1/12×4.8×求。柱剪力设计值:V=DVc(MC+MC)/Hn=1.1×124.71/4=
2
7.5=22.5kN·m。34.3kN。剪压比限值:V≤1/rRE(0.20fcbh0)=619.42kN。
4)活荷载作用下梁的内力计算:考虑两种内力组合:1.2恒载+34.3kN<619.42kN剪压比符合规定。柱斜截面受剪承载力验

1.4活载和1.2恒载+0.5活载+1.3地震梁。M1=1.2×22.5+算:Vcol≤1/rRE[0.16/(λ+1.5)fcbchc0+fyv(Asv/s)hc0+0.056]。

1.4×9.38=40.14kN·m。M2=1.2×22.5+0.5×9.38+1.3×故柱的截面配筋符合实际要求。
·。取·。×
95.8=156.23kNmM2=156.23kNmV1=1.2181.69+6层间弹性位移的计算
1.4×67.5=312.53kN·m。V2=1.2×181.69+0.5×67.5+
二层:QP=Δup/h=(1.4×0.00062)/4=0.000217<1/50。
1.3×95.8/7.5=268.48kN·m。取V2=268.48kN·m。柱:M1=
一层:QP=Δup/h=(1.4×0.00012)/4=0.00042<1/50。
1.2×15.57+1.4×5.07=25.79kN·m。M2=1.2×15.57+0.5×
地下室:QP=Δup/h=(1.4×0.00011)/4=0.000385<1/50。
5.07+1.3×79.6=124.71kN·m。取M=124.71kN·m。柱顶:
2故能满足抗震验算要求。
275kN。柱底:275+25×0.45×0.45×4=295.25kN。由于是
参考文献:
在顶层,按《抗震规范》,无需调整。
[1]王红霞.论高层建筑抗震概念设计[J].山西建筑,2007,33
5梁的截面设计验算(35):74275.
lr
剪力设计值:V=DVb(Mb+Mb)/lr+VGb=291.4kN。剪压[2]戴国莹,王亚勇.房屋建筑抗震设计[M].北京:中国建筑工

比限值:1/rRE×0.20fcbh0=619.42kN。219.4kN<619.42kN,业出版社,2005.

故剪压比符合规定。斜截面受剪承载力:V≤1/rRE[0.056fcbh0+
Onthereviewoftheanti2seismicfunctionsoftheattachedbuildingofKaileskyscraper
ZHANGPing
Abstract:Thepapermainlyusesbottomshearingmethod,comparestherelativeelasticslop,theshear2compressionandelasticdisplacement
betweenfloorsanditsrequirements,andcontraststhereviewoftheanti2seismicfunctionssystematicallyinordertoreflectthes