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b:计算抗扭修正系数:IT计算表表1--4 分块名称bi(cm)ti(cm)ti/biciTti=cibiti3(×10-3m4)翼缘板eq\o\ac(○,1)160180.11250.30932.88614腹板eq\o\ac(○,2)149.5200.13380.30493.64660马蹄eq\o\ac(○,3)5032.50.650.20903.7589310.29167注:系数ci是根据t/b值由姚玲森主编的《桥梁工程》表2—5—2查得。本设计主梁的间距相同,同时将主梁近似看成等截面,则得: 式中:G=0.43E,L=34.00m,I=0.37947313m4,为与主梁片数n有关的系数,当n=5时,=1.042;B=8.5m;G=0.43E;=0.8372;c:按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值: N=5,a1=3.2m,a2=1.6m,a3=0m,a4=-1.6m,a5=-3.2m;则2=2×(3.22+1.62)=25.6m2;计算所得的ij值列表于1—5中:ij值表1--5 梁号e(m)i1i4i5i2i313.20.53490.0326-0.13410.36740.221.60.36740.11630.032560.28370.2300.20.20.20.20.2d:计算荷载横向分布系数: 1,2,3号梁的横向影响线和最不利布载图示如图1—6,对1号梁,则: 汽—20:mcq=1/21j=1/2(0.5264+0.3306+0.1891-0.0067)=0.5197; 挂—100:mcq=1/21j=1/4(0.4720+0.3741+0.2762+0.1782)=0.3251; 人群荷载:mcr=0.6216; (2):支点的荷载横向分布系数m:如图(1--7)所示,按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载,1号梁活载的横向分布系数可按计算如下:图1—6跨中的横向分布系数mc计算图示汽—20:moq=0.5×0.8750=0.4375;挂—100:moq=0.25×0.5625=0.1406;人群荷载:mor=1.4219;图1—7支点的横向分布系数mo计算图示(尺寸单位:m)(3):横向分布系数汇总:表1—6;1号梁活荷载横向分布系数表1—6 荷载类别mcmo汽—200.51970.4375挂—1000.32510.1406人群0.62161.42193:计算活荷载内力:在活载内力计算中,本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑;计算主梁活载弯距时,均采用全跨统一的横向分布系数mc,鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部,见图1—8,故也按不变的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时,由于主要荷载集中在支点附近而应考虑支承条件的影响,按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值,即以支点到L/4之间,横向分布系数用mo与mc值直线插入,其余区段取mc值。(见图1—9和图1--10) 图1—8跨中截面内力计算图式 (尺寸单位:cm)(1):计算跨中截面最大弯距和最大剪力采用直接加载求活载内力,图1—8式出跨中截面内力计算图式,计算公式为:S=(1+)mcPiyi式中:S—所求截面的弯距或剪力;--车辆冲击系数;--车道折减系数; mc—主梁荷载横向分布系数;Pi—车辆荷载的轴重;yi—沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值;a:对于汽车、挂车荷载内力,列表计算在表1—7内;表1—7 荷载类型汽--20挂--1001+1.08251.0最大弯 距Pi1307012012060250250250250yi1.53.58.57.85.88.57.95.95.3mc0.51970.3251Mmax=(1+)mcPiyi2243.19最大剪力Pi12012060250250250250yi0.50.45880.34120.50.46470.34710.3118mc0.51970.3251Qmax=(1+)mcPiyi131.96b:对于人群荷载:q=0.75×3=2.25Kn/mMmax=1/8mcql2=0.125×0.6216×2.25×342相应:Q=0;Qmax=1/8mcql=0.125×0.6216×2.25×34=5.944Kn相应M=1/16×0.6216×2.25×342=101.049Kn.m(2):求四分点截面的最大弯距和最大剪力(按等代荷载计算)计算公式:S=(1+)mck式中为内力影响线面积,如图1—4所示,对于四分点弯距影响线面积为3L2/32=108.375m2,剪力影响线面积为9L/32=9.563m2,于是:Mmax=108.375(1+)mck;Qmax=9.563(1+)mck1号梁的内力列表计算见表1—8:1号梁梁四分点截面内力计算表表1—8 荷载类型项