双孔箱涵计算书.docx

园中路双孔箱涵计算书
一、设计资料
箱涵净跨径L。=2×4m，净高H。=3.6m，箱涵顶面铺装沥青砼0.05m+C40细石砼层0.2m（平均），两端填土r=18KN/m3,Φ=30°，箱涵主体结构砼强度等级为C30，箱涵基础垫层采用C10砼，受力钢筋采用HRB335钢筋，地基为粉质粘土，汽车荷载为城-B。

二、设计依据
《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规划》（JTGD62-2004）
三、内力计算
1、荷载计算
1）恒载
恒载竖向压力p1=r1·H+r2·δ=24×(0.05+0.2)+25×0.4=16KN/m2
恒载水平压力：
顶板处：p2==1.5KN/m2
底板处：p3==27.87KN/m2
2）活载
a1=a2+2H=0.25+2×0.25×tan30°=0.54m
b1=b2+2H=0.6+2×0.25×tan30°=0.89m
车辆荷载垂直压力q车===124.84KN/m2
车辆荷载水平压力e车=q车·tan2(45°-Ψ/2)=124.84×0.333=41.61KN/m2
3)作用于底板垂直均布荷载总和q1=1.2q恒1+1.4q车1
q恒1=p1++=16+=25KN/m
q车1=124.84KN/m
q1=1.2q恒1+1.4q车1=1.2×25+1.4×124.84=204.78KN/m
4)作用于顶板垂直均布荷载总和q2=1.2q恒2+1.4q车2
q恒2=16KN/m
q车2=124.84KN/m
q2=1.2q恒2+1.4q车2=193.98KN/m
5)作用于侧墙顶部的水平均布荷载总和q3=1.2q恒3+1.4q车3
q恒3=1.5KN/m
q车3=41.61KN/m
q3=1.2q恒3+1.4q车3=60.05KN/m
6)作用于侧墙底部的水平均布荷载总和q4=1.2q恒4+1.4q车4
q恒4=27.87KN/m
q车4=41.61KN/m
q4=1.2q恒4+1.4q车4=91.7KN/m
2、恒载固端弯矩计算

3、活载固端弯矩计算

3、抗弯劲度计算

4、杆端弯矩的分配系数计算

5、杆端弯矩的传递系数
各杆件向远端的传递系数均为0.5
6、结点弯矩分配计算

恒载弯矩分配计算表
结点DBAC杆端DBBDBAABACCA劲度K0.0050.002250.002250.005分配系数0.690.310.310.69固端弯矩MF-38.5238.52-23.1016.06-24.6524.651.332.665.932.96-5.78-11.56-5.19-2.60.40.811.790.9-0.14-0.28-0.12-0.060.010.020.410.21恒载弯矩合计M1-44.4426.68-26.6816.89-16.8928.53活载弯矩分配计算表
结点DBAC杆端DBBDBAABACCA劲度K0.0050.002250.002250.005分配系数0.690.310.310.69固端弯矩MF-192.36192.36-55.4855.48-192.36192.3621.2242.4394.4547.22-54.54-109.09-49.01-24.513.807.6016.918.46-1.31-2.62-1.18-0.590.090.180.410.21-0.03-0.06-0.03-0.0150.010.01活载弯矩合计M2-248.2480.59-80.5980.58-80.58248.251.2M1+1.4M2-400.86144.84-144.84133.08-133.08381.79注：弯矩符号以绕杆端顺时针旋转为正。

7、各部位剪力、轴向力及控制截面弯矩计算。
（1）杆件AC（顶板）及杆件BD（底板）剪力计算

QAC=1.2QAC恒+1.4QAC车=359.2KN

QCA=1.2QCA恒+1.4QCA车=-474.89KN

QDB=1.2QDB恒+1.4QDB车=499.80KN

QBD=1.2QBD恒+1.4QBD车=-380.73KN

（2）杆件AB（侧墙）剪力计算

QAB=1.2QAB恒+1.4QAB车=-138.26KN

QBA=1.2QBA恒+1.4QBA车=165.24KN
（3）各加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算
加腋尺寸为0.5×0.3m
则底板左加腋起点截面跨结点D的距离X1左=L1-d1/2-0.5=3.65m
底板右加腋起点截面跨结点D的距离X1右=0.5+d1/2=0.65m
顶板左加腋起点截面跨结点A的距离X2左=X1右=0.5+d1/2=0.65m
顶板右加腋起点截面跨结点A的距离X2右=X1左=L1-d1/2-0.5=3.65m
侧墙上加腋起点截面跨结点B的距离X