某特大桥80米悬臂临时固结施工计算书.docx

特大桥(48+80+48)m连续梁临时固结计算书
工况一：梁重不均匀，一个悬臂自重增大5%，另一个悬臂自重减少5%；
工况二：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8；
工况三：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有10KN/m均布荷载，并在端头有200KN集中力，另一侧悬臂空载；
工况四：挂篮向8#段移动时不同步，一端移到7#段位置，另一端相差2m；
工况五：8#梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半；
工况六：在灌注8#段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2；
荷载七：最大悬臂长度时，一端悬臂承受竖向100%的风载，另一端悬臂承受竖向50%的风载。
按《铁路桥涵设计基本规范》，风荷载强度按下式计算
W=K1×K2×K3×W0
其中基本风压W0=350Pa
风载体系数K1=1.3
风压高度变化系数K2=1.13
地形、地理条件系数K3=1.0
则风荷载强度W=1.3X1.13X1.0X350=514Pa
组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载7
计算图式
荷载1：A侧悬臂自重系数调整为1.05，B侧悬臂自重系数调整为0.95。
荷载2：挂篮及施工机具重560KN，A侧梁端施加集中荷载：
=560KN×1.2=672KN
B侧梁端施加集中荷载：
=560KN×0.8=448KN
荷载3：A侧悬臂施加均布荷载:
=10KN/m
荷载4：A侧梁端施加集中荷载：
=200KN
荷载5：8#段重952KN，A侧梁端施加集中荷载：
=952KN
荷载5：B侧梁端施加集中荷载：
=476KN
荷载7：梁宽12.20m，故A侧悬臂施加均布风荷载：
=-514×12.2=6.27KN/m
梁宽12.20m，故B侧悬臂施加均布风荷载：
=-514×12.2X0.5=3.14KN/m
如图所示，荷载组合1在A侧加载荷载：

B侧加载荷载：

整体建模计算，结果如下：

组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载7
计算图式
荷载4：A侧梁端施加集中荷载：
=672KN
B侧距梁端2m处施加集中荷载：
=448KN
如图所示，荷载组合2在A侧加载荷载：

B侧加载荷载：

整体建模计算，结果如下：
组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6
计算图式
荷载6：B侧8#段坠落最不利，节段重952KN，A侧梁端施加集中荷载：
=952KN
如图所示，荷载组合4在A侧加载荷载：

B侧加载荷载：

整体建模计算，结果如下：

在荷载组合1情况，临时支座反力f1=29535.7KN
f1’=-5273KN
在荷载组合2情况，临时支座反力f2=23732.1KN
f2’=-906KN
在荷载组合3情况，临时支座反力f3=46846.4KN
F3’=-19150KN
考虑单侧挂篮坠落工况时：
单个临时支座所受压力最大值Fmax=f3/2=23423.2KN
所受拉力最大值F’max=f3’/2=9575KN
不考虑挂篮坠落工况时：
单个临时支座所受压力最大值Fmax=f1/2=14768KN
所受拉力最大值F’max=f1’/2=2637KN
临时固结为2650mmX850mmC50砼及52根32螺纹钢筋，每根精轧螺纹钢筋端部设垫板螺母，增加端部锚固力，每根锚固在梁体长度为1.50m，每根钢筋与墩身混凝土的允许粘结力为
45X9.8X2.045X3.141592654X0.032X10000=906.63KN。40根精扎螺纹钢筋允许拉力为36265.2KN，
临时支座混凝土允许压力为，
33.5X(850X3200)=91120.00KN。
结论：在不考虑单侧挂篮坠落工况时，临时支座满足相关规范要求。