扣件式钢管脚手架安全技术规范ppt课件.ppt

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。
单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。

（单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。）

柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订中予以取消。
3规定脚手架高度不宜超过50m的依据：
1根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。

2从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。

3参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为60m．日本为45m等。与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式
wk=０.７μz·μs·w0（w0取n=50的值）
修改为：
wk=μz·μs·w0风压高度变化系数μz，按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN;（约束平面外变形）
强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确(计算部分)
根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
表4.3.1荷载效应组合补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。

三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容影响脚手架结构承载力的主要因素：
跨距和排距
连墙件的布置方式和间距
立杆截面面积和步距。2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）
脚手架立杆稳定性的计算公式：；
式中：
N—脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的毛截面面积，f—钢材的设计强度值。φ—轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比λ0查表或由公式：确定；，l0=k•μ•h，四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固16挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：

型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：

锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式：

式中：Nm——型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；Al——U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；
fl——U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按《混凝土结构设计规范》GB50010的规定，取fl=50N/mm2。
当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。构造要求：
U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。6.10.6当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm×10mm（宽×厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm×63mm×6mm。
6.10.7型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
6.10.8锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。
悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚