低应变反射波时程曲线分析.ppt

工程桩低应变反射波时程曲线解析PhotobyBauer©2001GRL’sMessyArtWhattodo?IntegrityTestingSonicPulseEcho;TransientResponse(PIT)方法原理方法原理方法原理方法原理方法原理方法原理方法原理曲线解析图1：该状径.377mm，桩长8m的振动沉管桩，设计砼强度等级C25,设计承载力为600KN,
经测试后桩底反射明显,Vp值为3400m/s,经静荷载试验加载1216KN时,桩累计沉降量为7.63mm,卸载后桩顶回弹量为2.74mm,桩的残佘沉降为4.62mm，属完整桩。
图2：该桩为桩径1000mm，桩长30.3m钻孔桩，桩身完整,波速在3700m/s,砼设计强度C30,在8m以前曲线下降,为粉砂土较好地层反应,桩底反射与入射同相,桩底反射明显.图3：该桩为桥梁桩，Φ800mm，桩长25.5m。桩身完整,波速在3500--3600m/s，砼设计强度C30，在４m后曲线下降，为粉砂土较好地层反应,桩底反射与入射同相，桩底反映明显。图4：该桩设计桩径φ1200mm,长53m,C25,进入中风化，二桩桩身完整，桩底反射明显。0-4号Vp=3598m/s,桩底呈同相反射，有沉渣;0-7号桩Vp=3549m/s,桩底呈反相反射，嵌岩较好。图5：该桩径1400mm，桩长26m钻孔桩，桩身完整，23m处为砂卵石层，孔壁坍塌，造成扩径，呈反向反射，但未见桩低反射，下图曲线在23m呈反相扩径，並可见26m处桩底反射。波速=3400-3500m/s。图6：该桩径1000mm，桩长34m钻孔桩，桩土作用在时域波形中有明显反映，0-13m为粉质黏土，13-31m为淤质黏土，31-32m含砾黏土，32-33.5m强风化，33.5m以上中风化。曲线完整,桩底反相,说明嵌岩良好．图7：该桩径1200mm,桩长26m，砼强度C25。桩尖持力于微风化安山粉岩2m，距桩头10-20m的地层较好，曲线上抬，桩底反射与入射波呈同相，说明有沉渣，波速在3500m/s，其桩身完整。曲线解析图8：该桩径为1000mm，桩长56m钻孔桩，地质条件为20m上部为粉砂，下部为淤泥。从曲线分析4m左右扩径，19.5m左右缩径和地层界面的综合反映。经取芯岩性在19m处取得岩性一侧夹泥，是缩径致。图9：该桩径426mm，桩长18m沉管桩。钢筋笼长6m，设计承载力标准值320kN,经测试:桩身6.5-7m处存在缩径或局部离析，其原因成桩时拔管太快所致，说明钢筋笼底部存在缺陷，但桩底基本可见，属Ⅱ类桩。图10：该桩径600mm，桩长19.2m钻孔桩。桩头有约4m护筒，直径1.0m，在护筒底部有800mm缩径明显，并在5m处扩径，可见2次反射，桩底反射明显，计算Vp＝3650m/s判别属于正常完整Ⅰ类桩。图11：该桩径1500mm，桩长44.5m钻孔桩。桩设计混凝土强度C25,测试时发生在2m处同向子波反射幅值高于初至波，并有后继的多次反射，解释人员误认为传感器黏结引起的正常振荡而判为Ⅰ类，经证实在2.2m左右桩身严重缺陷（夹泥），应属于Ⅲ类，后凿去桩头缺陷上部段，重新接桩。图12：该桩径800mm，桩长33m钻孔桩。设计强度C25,通长钢筋笼，初测在60-90公分处有较强同相反射,经开挖在60-80cm处细粉砂夹泥，范围占桩径1/2，开凿后再复测，波形正常,桩完整。曲线解析图13：下图桩径为377mm，桩长8.5m夯扩桩。设计C25，设计极限承载力900KN，经测试52号桩底曲线无反相显示，表明夯扩无效，经静压承载力为480KN;7号桩桩底反相不相显，表明夯扩欠佳，经静压极限承载力760KN;10号桩底呈反相，说明夯扩较好，静压极限承载力950KN。图14：该桩径1000mm，桩长26m，混凝土强度C25,R3-2桩：波形规则,可见桩底反射,为I类桩,但对R3-1桩测试,发现在17m左右严重扩径,约20m处有同相反射(似桩底)，见不到桩底反射,经了解查实,钻孔至18m时，因发现塌孔无法钻进，施工单位把测绳剪去6m通过验深，使验孔深时末发现,被动测查出,定为III类.图15：该桩径1200mm，桩长18.3m，桩强度C25。在灌注桩成桩过程中由于孔口偏位校正而使桩浅部扩大造成扩径。实际灌入混凝土33m3。（设计仅22m3）。充盈系数为1.5。从测试波形可见2-5m严重扩径。并出现多次反射。取芯验证桩身完整．砼强度滿足设计要求。曲线解析图16：钢筋φ20×12，在灌注到7m时因缺水泥停灌12h，后经处理重灌至设计标高。采用二台仪器动测均在3.05ms处（4.8m）有明显同向反射,伴有二次反射,经抽芯5m处离析。图17：该桩在距桩顶3m处扩径，6m处为扩径的二次反射并叠加有桩身缺陷，充盈系数达1.24,地质资料该处为软