炉分隔屏过热器爆管原因分析及措施1.pdf

第35券第10期平束雷力Vol.35No.10
2007年10月EastChineElectricPowerctO.210x0

600MW机组超临界直流锅炉分隔屏
热器爆管过原因分析及措施

翟德双
(田集发电厂，安徽淮南232098

摘要:介绍了田集发电厂2台600MW机组概况，分析1号锅炉分隔屏过热器超温爆管的原因，阐述了所采
取的针对性运行调整措施及实施结果。
关键词:起临界;直流锅炉;分隔屏过热器;爆管
作者简介:翟德双(1967-)，男，总工程师，高级工程师，从事电厂生产技术管理工作。
中图分类号:TK223文献标识码:B章编文号:1001-9529(2007)10-0078-04

oftubeexplosionofdivisionpanelsuperheatersofoncethroughboilersfor
600MWsupercriticalunitsandcountermeasures
ZHAIDe-shuang
(TianjiPowerPlant,Huainan232098,China)

Abstract,ThetubeexplosioncausesforthedivisionpanelsuperheaterofTianjiPowerPlantNo.1boilerareana
Countermeasuresadoptedforoperationaladjustmentaswellastheresultsarepresented
lKyzeeydwords;supercritical;oncethroughboiler;divisionpanelsuperheater;tubeexplosion

田集发电厂一期工程装有2台600MW超临降，于是按计划带负荷进行锅炉安全门校验，
界燃煤机组，1号机组于2007年5月进入整套启23;20发现捞渣机卡涩现象，内部有疑似受热面
动阶段，7月26日投产。该机组锅炉为超临界压钢管，即向调度申请停炉，当时机组负荷330
力螺旋管圈直流炉，炉膛四角布置直流式喷燃器，MW,分离器压力22MPa，过热器出口温度正常，
配置6台中速磨煤机直吹式制粉系统，锅炉采用给水量860一920dh,燃煤量178dh。确定锅炉
等离子方式点火(四角A层布置)，启动系统采用爆管，经调度同意，于6月2日1;42锅炉停炉。
容量为30%BMCR的不带循环泵的内置式启动
2爆管检查及分析
系统，汽轮机设高低压两级串联旁路系统，旁路容
量为35%BMCR,2.1爆管情况检查和试验
1)停炉后(进入炉膛检查:发现分隔屏过热
2锅炉爆管经过
器爆管断裂，部分管屏及定位管变形严重。
2007年5月30日，机组首次整套启动，顺利2)光谱分(析检查:分隔屏管进口段材质为
进行锅炉点火、汽机冲转、发电机并网，机组带T12，出口段材质为T23，下部外三圈为T91,T91
10%初始负荷4h进行暖机，机组与系统解列后，与T12间用T23短管过渡，通过对现场管光谱分
做汽轮机超速、汽机主汽门及调速汽门严密性试析检查，材质与设计图纸相符。
验。31日，机组再次启动，6月1日1;53发电机3)硬度检(查:对爆管管子和现场管子进行
并网，逐渐加负荷，14;22向调度申请机组加负硬度检查，191管子HB基本在170左右，T23管
荷，进行锅炉安全门校验，17;30左右，锅炉转干子HB基本在140一150左右，T12管子HB基本
态运行，发现机组补给水量异常，各系统进行全面在120一130左右，参考ASTMSA213标准，T12
检查，未发现明显异常情况，在对给水和疏放水系管子的硬度标准不超过163HB,T23管子的硬度
统进行全面检查和隔离后，机组补给水量有所下标准不超过220HB,T91管子的硬度标准不超过

万方数据
翟德双600MW机组超临界直流锅炉分隔屏过热器爆管原因分析及措施79(总976)

250HB。从硬度检查上看，T91,T23,T12管子存时，许用应力变化不大，超过550℃时，许用应力
在硬度梯度，数值符合ASTMSA213标准要求。下降较快。
(4)金相组织检查:在现场分别对T12,T23,同温度下不管子理论壁厚计算公式(不考虑
T91三种材质管子进行金相取样分析，T12,T91弯管和氧化等其他因素)为
钢金相组织未发生明显变化，晶粒度、组织都基本S二P·Do/(2[二〕77+2Yp)(1)
正常，未发现组织有球化现象。但爆破的T23管式中S—管子理论计算壁厚，Iam;P一设计压力，
子爆口侧组织呈条形，碳化物严重球化并聚集长MPa;D,管子外径，mm;[v]相应温度下的许用
大，晶界呈链状;爆口背面组织也严重球化并聚集应力，MPa;71—许用应力修正系数，直管取1月乙-温
度修正系数,530℃