苏里格气田压裂气井合理关井测压时间_田冷.pdf

第27卷第12期天然气工业开发及开采

苏里格气田压裂气井合理关井测压时间*

1,21,21,2
田冷何顺利李秀生
(1.中国石油大学石油工程教育部重点实验室2.中国石油大学石油天然气工程学院)

田冷等.苏里格气田压裂气井合理关井测压时间.天然气工业,2007,27(12):119-120.
摘要为了解决压裂气井压力恢复曲线不能出现边界反映段,以及渗流不能反映地层中真实流动特征的问
题,基于苏里格气田低渗透气藏压裂气井试井和实际生产资料,利用现代试井解释理论,研究了合理关井时间的界
限及其计算方法。结果表明,当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后,利用此时的压力数据,
解释地层参数和地层压力,其结果的误差小于5%,同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释
值非常接近,对于苏里格气田压裂气区而言,若预先知道某生产井地层有效渗透率值,可从理论曲线查出压力恢复
试井的关井时间,否则,建议按照该井区地层有效渗透率,将不稳定试井测试时间定在以10d以上为宜。
主题词苏里格气田低渗透油气藏压裂不稳定试井径向流动关井压力时间

流开始时间后利用此时的压力数据解释地层参数
一、理论模型,,
和地层压力,其结果的误差就会比较小,同时能较准
对于压裂投产的气井,首先必须使气井的地层确地判断边界类型。
流动达到径向流阶段,方可获得反映地层情况的动3倍地层径向流开始时间为:

态数据,另外还需要考虑达到边界的时间。地层径tbsc=3tbs(4)

向流开始时间与裂缝的导流能力有关,其径向流无式中:tbsc为3倍地层径向流开始时间,h。
因次开始时间的计算公式为:为了应用式(4),还需给出有效井眼半径公式
-0.6
tDbs=5exp[-0.5(KfdWfd)](1)为:
-S
KfDWfD=Kfw/(Kxf)(2)rwe=rwe(5)

式中:KfdWfd为裂缝的无因次导流能力,无因次;tDbs式中:S为总表皮因子,小数;rw为井半径,m。

为径向流开始的无因次时间,无因次;xf为压裂裂缝
2二、应用
半长,m;K为气层渗透率,Lm;Kf为气层裂缝渗透
率,Lm2;w为压裂裂缝缝宽,m。由苏里格气田的桃6、苏5、苏3、苏25、桃5、苏
、苏、苏等口井不稳定试井资料解释的总表
达到地层径向流的开始时间(tbs)为:102048
2皮因子数值求得其平均值为。再将此值与
tDbsUCtxf,-5.24
tbs=(3)
3.6K井半径(0.062m)代入式(5)求得有效井眼半径(rw)
-1
式中:Ct为综合压缩系数,MPa;U为孔隙度,%。为11.32m。
对于压裂气井,要获得合格的压力恢复资料,必由苏4、苏10、桃5、苏20和苏25等5口井不稳
须延长压力恢复时间。对于低压低渗透气层测试而定试井资料解释的压裂裂缝半长的数据,求得压裂
言,其本身的压力恢复就十分缓慢,如果测试时不考裂缝半长平均值为58.52m。代入等效井半径公式

虑井筒储集效应对压力恢复影响,就很难取得合格得,rwe/Xf=0.1934,由此值查等效井半径与有限传
的压力恢复资料。所以,对于气井的流动时间须要导垂直裂缝导流能力关系图(Cinco-leg等,1981)得:

超过一定范围。经过16口井24井次的统计,研究KfdWfd=1.01(6)
-2
成果表明,当气井关井测压时间达到3倍地层径向将xf=58.52m、U=6.7%、Ct=1.66@10

*本文由中国石油中青年科技创新基金项目/苏里格气田储层富集区块控制机理0(编号:04E7023)资助。
作者简介:田冷,1977年生,讲师,博士;已公开发表论文20余篇,现从事油气井测试技术和油藏工程教学与研究工作。
地址:(102249)北京市昌平区。电话:[phone]。E-mail:[e-mail]

#119#
开发及开采天然气工业2007年12月

-1
MPa、Lg=0.021mPa#s等参数分别代入式(1)、表2不稳定试井霍纳法解释结果表
径向流开3倍径向流边界出测试结解释
(3)和(4),可求得气井流动达到3倍地层径向流开边界
井号始时间开始时间现时间束时间渗透率
始时间(见表1)。从表中看到,随着地层渗透率的降类型
(h)(h)(h)(h)(10-3Lm2)
低气井关井测压时间达到倍地层径向流开始时
,3苏419658661912530.425封闭
-3
间,需要的时间就越长。当地层渗透率为0.5@10桃5812433125620.825封闭
Lm时,3倍拟径向流开始时间约为400h,当渗透率为苏63194813112.19复合
-3
0.8@10Lm时,3倍拟径向流开始时间约为254h。苏543128121.70未出现
苏3127381740.56