现浇混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书.pdf

现浇混凝土单向板肋
梁楼盖设计计算书

指导老师：顾军
专业：土木工程
班级：专升本一班
姓名：王亚军
学号：100631011

现浇混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1、楼板的结构平面布置

根据设计要求，本内框架结构轻工仓库拟采用单向板肋梁楼盖。

根据其给定的竖向支撑及支撑跨度，拟采用主梁沿横向布置，次梁沿

纵向布置。主梁跨度为6m，次梁跨度为6m，主梁每款诶布置两根次

梁，板跨度则为2m。l/l=6/2=3，符合设计要求。
0201
按跨高比条件，连续单向板的厚度不应小于跨度的1/40，即h

≥2000/40=55㎜.对工业建筑楼板，要求h≥80.取板厚h=80㎜。

次梁截面高度：h=l/18～l/12=6000/18～6000/12=334～500㎜,取
00
h=450㎜,b=h/3～h/2=450/3～450/2=150～225㎜,取b=200㎜。

主梁的截面高度：h=l/15～l/10=6000/15～6000/10=400～600㎜,
00
取h=600㎜,b=h/3～h/2=600/3～600/2=200～300㎜,取b=300㎜。

楼板结构平面布置图见附图1。

2、板的荷载及配筋计算

⑴荷载计算

板的永久荷载标准值：

水磨石面层0.65KN/m2

80㎜钢筋砼板0.08ⅹ25=2KN/m2

20㎜石灰砂浆0.02ⅹ17=0.34KN/m2

小计2.99KN/m2

板的可变荷载标准值8KN/m2

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3，则：
永久荷载设计值：g=2.99ⅹ1.2=3.59KN/m2

可变荷载设计值：q=8×1.3=10.4KN/m2

荷载总设计值：g+q=13.99KN/m2，近似取g+q=14.0KN/m2

⑵计算简图

次梁截面为200㎜×450㎜，现浇板在墙上的支撑长度不小于100

㎜，取板在墙上的支撑长度为120㎜。按塑性内力重分布设计，板的

计算跨度取：

边跨：l=l+h/2=2000-100-120+80/2=1820㎜<1.025l=1824.5
0nn
㎜,取l=1820㎜。
0
中间跨：l=l=2000-200=1800㎜。
0n
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为

计算单元，计算简图如下：

⑶弯矩设计值

截面位置1B2CC(中)2（中）

内力重分1/11-1/111/16-1/140.80.8×

布系数×(-1/14)1/16

α
m

计算公式M=α（g+q）l2
m0
M(KN·m)4.22-4.222.84-3.24-2.592.72
⑷正截面受弯承载力计算

环境类别为一级，C25砼，板的最小保护层厚度c=15㎜。板厚

80㎜，h=80-20=60㎜。板宽b=1000㎜。C25砼，α=1.0,f=11.9N/
01c

㎜2f=1.27N/㎜2。
t

HPB235钢筋，f=210N/㎜2。
y
板的配筋计算

截面位置1B２Ｃ

玩弯矩设计值KN·m4.22-4.222.84-3.24

α=M/αfbh20.0990.0990.0660.076
s1c0
ξ=1-√1-2×α0.1040.1040.0680.079
s
轴线A=ξbhα
s0353.6353.6231.2199.0
①～②f/f(㎜2)
1cy
⑤～⑥实际配筋φ8@140φ8@140φ6/8@140φ6@140

(㎜2)359.0359.0281.0202

轴线A=ξbhα
s0353.6353.6185.0159.2
②～⑤f/f(㎜2)
1cy
实际配筋φ8@140φ8@140φ6@150φ6@150

(㎜2)359.0359.0189.0189.0

以上计算表明：支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的

原则。配筋率：A/bh=189/1000×80=0.24%，0.45f/f=0.45×
sty
1.27/210=0.27%,故取最大值，即ρ=0.27%。则板的最小配筋面积

须调整为:A>=216㎜2,即φ6/8@150A=262㎜2
ss
3、次梁的设计

按考虑塑性内力重分布设计，根据本车间楼盖的实际使用情况，

楼盖的次梁和主梁可变荷载不考虑，梁从属面积的荷载折减。

⑴荷载设计值

永久荷载设计值3.59×1.8=6.46KN/m

次梁自重0.2×（0.45-0.08）×25×1.2=2.22KN/m

次梁粉刷0.02×（0.45-0.08）×2×17×1.2=0.30KN/m

小计g=8.98KN/m

可变荷载设计值：q=10.4×1.8=18.72KN/m

荷载总设计值：g+q=27.7KN/m，

⑵计算简图

次