荷载效应及地震作用效应组合.pdf

8荷载效应效应组合

本设计所应用到的用于承载力量极限状态下的内力组合公式如下：
①无地震时，由可变荷载效应掌握的组合：

S=YG^GK+〃QyQSQK+〃WyWSWK
式中s一结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；

/G、FQ、FW—永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；
玲、％L楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取1。

SGK、SQk、SM一永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。
②无地震时，由永久荷载效应掌握的组合（依据《建筑结构荷载法律规范》GB50009-2001⑵第条注3,
水平风荷载不参与组合。但2006版法律规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也
可忽视之。）：?

S~YG^GK+WQyQSQK
③有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合：

S=YGSGE+/勘SE尿
式中S一结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值；

w、磔一重力荷载、水平地震作用的分项系数；

SGE、S劭一重力荷载代表值、水平地震作用标准值。
用于正常使用极限状态下的内力组合（标准组合）公式如下:

S=SGK+WQSQK+〃WSWK

8.1掌握截面及最不利内力类型

8.1.1构件的掌握截面

框架梁的掌握截面是支座截面和跨中截面。在支座截面处，一般产生最大负弯矩）和最大剪力
（XW）（水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要留意组合可能消失的正弯矩）；跨间截面则是最大正弯
）
矩（+MmaX作用处（也要留意组合可能消失的负弯矩）。因此，框架梁的最不利内力为：
÷
梁端截面：Mmax,-Mmax.Vmax

梁跨间截面：+Mmax
由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处
的最不利内力时，应依据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即：

Mf=M-Vb∕2

V,=V-qb∕2
式中AT一柱边缘处梁截面的弯矩标准值；
H一柱边缘处梁截面的剪力标准值；
M—梁柱中线交点处的弯矩标准值；
吁与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；
人一柱截面高度；
夕一梁单位长度的均布荷载标准值。
依据框架结构的合理破坏形式，在梁端消失塑性较是允许的；为了便于浇捣混凝土，也往往盼望节点处
梁的钢筋放得少此。因此，在进行框架结构设计时，一般均对换算到柱边缘处梁截面的弯矩进行调幅，即人
为地削减梁端负弯矩，减小节点四周梁顶面的配筋量。
设某框架梁AB在竖向荷载作用下，梁端最大负弯矩分别为M八。、M,梁跨中最大正弯矩为M°,则
BO
调幅后梁端弯矩可取：
M=βM
AAO
MB=βM
BO
式中，夕为弯矩调幅系数。对于现浇框架，可取/=0.8〜0.9。
梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加，以防支座消失塑性较后,导致跨中截面承载
〜1.2.
力不足。通常跨中弯矩乘以Ll的调整系数。这时应核对静力平衡条件，即调幅后梁端弯矩M.、Mz的
平均值与跨中最大正弯矩MCo之和应大于按简支梁计算的跨中弯矩值Mo(或1.05M0)。

+MCo—MO

必需指出，有关法律规范规定，弯矩调幅只对竖向荷载作用下的内力进行,而水平荷载作用下产生的弯矩
不参与调幅，因此，弯矩调幅应在内力组合之前进行°］同时规定，梁截面设计时所采纳的跨中正弯矩不应小
于按简支梁计算的跨中弯矩之半,即MO/2。剪力不用进行调幅，内力组合时直接用换加到柱边缘处梁截间的
剪力.来进行内力组合。

8.1.2框架梁的掌握截面内力换算及竖向荷载作用下的梁弯矩塑性调幅

(1)竖向荷载作用下框架梁的掌握截面内力换算及弯矩调幅。计算过程见下表。

表8.1计算竖向荷载各支座边缘截面的弯矩标准值及调幅后弯矩

层数内力性质IMI/kN∙mIVIZkNb/mΛ/MΛN∙m
√kN∕nιi√kN∙mVi√kN

7左201.4418226.77().55-151.39174.64-121.11

右201.9918226.77().55-151.94-174.64-121.55
竖向恒载
6左266.5201.524.5().55-211.09194.76-168.87

右278.76211.1724.5().55-220.69-204.43-176.55

5左222.43176.8526.28().55-173.8()169.62-139.04

右212.33161.0726.28().55-168.04-153.84-134.43

4左215.97176.8526.28().55-167.34169.62-133.87

右206.4161.0726.28().55-162.11-153.84-129.68

3左167.19129.5118.