热风炉用硅质格子砖或低蠕变高铝格子砖的适宜性.doc

热风炉用硅质格子砖或低蠕变高铝格子砖的适宜性
一、背景
高炉生产上采取了精料方针及喷吹煤粉等措施，加上操作水平的提高，保证了炉子的稳定顺行，为高炉接受高风温奠定了基础，回收热风炉烟气余热来预热热风炉助燃空气和煤气等技术进步，解决了热风炉高温热源不足的矛盾，为热风炉达到高风温创造了条件，在此前提下，高风温(12OO℃以上)及长寿就成为热风炉运行的最主要目标，要保证热风炉具备较高的加热能力(是指一代炉寿所能达到的平均风温水平，而不是某一阶段所能达到的最高风温水平)，最主要的影响因素是合理的内衬砌体结构以及与之相适应的耐火材料。
近年来，在全国新建的顶燃式热风炉格子砖选用的耐火材料也从一般的高铝砖和粘土砖，到采用高温特性较好的优质高铝砖和硅砖，特别是在热风炉高温区必须采用低蠕变耐火材料这一观点已为生产厂人员所接受。
由于各种原固，目前我国1000m3以下高炉热风炉高温区用砖有许多采用高铝质耐火材料，主要原因是同硅砖相比高铝质耐材具有容量大且附加值高，对耐火材料生产厂而言其经济效益显著，所以，低蠕变高铝质砖成为全国各个耐火材料厂竟相研制开发的目标，各种名称的低蠕变砖相继问世，从“低蠕变砖”到“高抗蠕变砖”等，对其性能，质量各家均称万无一失，但据耐火材料专家评价，目前我国生产的低蠕变制品主要是加入膨胀剂，通过其奠来石化所产生的膨胀来抵抗蠕变压缩，即所谓“以胀抵缩”，从理论上讲，通过调整膨胀剂的配比、粒度等，可以生产任何蠕变要求的耐火制品(部分生产厂测定的蠕变指标甚至为正值)，然而当制品生成莫来石的反应结束时，其抵缩作用将失效，抗蠕变能力将大大降低，特别是对矾土加三石体系的耐火砖，由于莫来石化反应为晶体结构转化反应，持续的时间较短，国内近年来新建(改建)以及正在建设的高炉热风炉用高铝质耐火材料，大多数是采用该方法生产的，因此其能否满足热风炉一代炉龄10-20年的要求，还有待时间的检验。事实上低蠕变高铝格子砖频繁在唐山港陆钢铁有限公司和其他厂运行3-5年发生变形扭曲等现象，可以说采用矾土加三石体系的格子砖在高温区使用并不是特别适应的。
由于高铝质耐火材料的抗侵蚀性不如硅砖，所以目前国内大多数在高温区采用高铝砖的热风炉在其上部格子砖出现了不同成度的侵蚀现象，即所谓的“渣化”，从而造成格子砖的孔洞堵塞．影响了热风炉的使用寿命。为此除必须严格控制热风炉燃烧煤气的含尘量外，研究和生产抗侵蚀能力强的高铝质耐材也是科研单位和耐火材料厂需要解决的课题.
蓄热室中间偏上部位的格子砖仍处于较高的温度区，同时该区域内的格子砖还承受着上部格砖的荷重，于是就产生了格砖的坍塌现象。也就是说，在准高温区格子砖的损坏主要是由于蠕变造成格子砖的不均匀下沉而引起的，特别是当格子砖断面上的高温气流分布不均时，情况尤为严重。对蓄热室中、下部格子砖，通常采用高铝质、粘土质耐火材料。随着大型热风炉蓄热室高度的增加，上部格子砖对下部耐材的压力也越来越大，另外，根据国外对大型高温热风炉格子砖的破损调查，发现下部格子砖因周期温度波动的影响，引起格子砖的龟裂、破碎的现象在不断增加，因此对下部粘土砖除必须继续控制其蠕变特性外，对制品的常温耐压强度、热震稳定性次数必须提出了更高的要求，
二、我国和国外对蠕变率的要求
表1我国YB/5016-2000热风炉用低蠕变高铝格子砖理化指标如下：
项目单位DRL-155DRL-150DRL-145Al2O3%≥75≥65≥65显气孔率%≤20≤21≤21体积密度2.65～2.852.65～2.852.50～270常温耐压强度MPa≥60≥60≥60蠕变率℃0．2MPa*5h%1500℃
≤0.81500℃
≤0.81450℃
≤0.8重烧线变化率(TX2h)%1550℃
-0.2～0.11550℃
-0.2～0.11550℃
-0.2～0.1表2某国生产的低蠕变高铝格子砖理化指标
项目单位9OAl75Al耐火度℃≥l880≥l880显气孔率%16～I815～17体积密度2.92～3.12.68～2.8常温耐压强度MPa96.198～157重烧线变化率(TX2h)%1650℃
01650℃
00.2MPa荷重软化点℃≥1650≥1580热态线膨胀(1000'C)%≤0.65≤0.52蠕变率
℃0.196MPa一5dh%1500℃
≤0.51500℃
≤0.5Al2O3%9176.2SiO2%7.922.1Fe2O3%0.50.8从我国标准和国外对比可以看出：我国热风炉用低蠕变高铝砖存在以下不足：
1、蠕变率较高；2、显气孔率较高；3、常温耐压强度较低；4、对0.2MPa荷重软化温度没做规定要求；5、对杂质成分及Fe2O3没有要求；6、重烧线变化率大
在使用过程中相应可能会产生以下问题：
1、长期使用会导致变形几率大；2、对煤气中的灰尘吸附强；3、在