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炼油技术与工程 2007年2月PETROLEUMREFINERYENGINEERING第37卷第2期 能t利用 硫磺回收装置的能耗分析及节能 李背蓄 中国石油集团华东设计院(山东省青岛市266071) 要:通过某摘些引进装置的设计能耗、单位能耗及各项公用工程在装置能耗中所占比例等一系列数据,分别从 装置产生的能量和消耗的能量进行逐项分析。提出了硫磺回收部分应采用合适的焚烧温度,利用凝结水代替除氧 水,减少外供除氧水量,节约电耗;尾气处理部分应减少蒸汽耗量,降低电耗量;合理选择加热方式,降低燃料气用 量;调整急冷水、贫液和酸性气的冷却方案等节能措施。 关健词:硫磺回收装1t能耗分析措施 众所周知,由于硫磺回收装置克劳斯反应释2表引进装置B的设计能耗及单位能耗 放热能的缘故,硫磺回收装置是炼油装置中唯一Table2Energyconsumptionofdesigndataand 不消耗能量,反而产生能量的装置。本文以硫磺unitageofunitB 能耗硫磺回收尾气处理全装置 项目 回收采用常规二级克劳斯反应,尾气处理采用还(x104)(x104)(x104) 原吸收工艺为基准,通过分析装置产生的能量和电/MJ·(kW·h)一’2495.3880.63375.91 消耗的能量进行能耗分析,并提出节能措施。3.8MPa蒸汽/MJ·t一I368473一.773一.7 0.4MPa蒸汽/MJ·t一I2763一13.8927.033.15 净化压缩空气/MJ。m一31.59201.6196.56983.16 1装置的设计能耗循环冷水/MJ·c一’4.1972.03648.0369.06 燃料气/MJ,c一’418681744.68957.62702.28 根据国家经贸委颁发的石油化工设计能量消氮气/MJ·m一36.2837.88.56.39 耗计算方法,三套引进的硫磺回收装置的设计能除盐水/MJ·t一’96.30.072.027 凝结水/MJ·t一’320.38.一033一.641一.6 耗见表1一3。硫磺回收和尾气处理部分的设计除氧水/MJ·t一’385.19100.50.77607.130 能耗单列。各项公用工程的单位能耗见表4。各排放的酸性水/MJ.t一'33.495.30.828.208 单位能耗/MJ·t一’一6304.04523.3一1576.7 项公用工程在装置能耗中所占比例见表So 表1引进装置A的设计能耗及单位能耗3表引进装置C的设计能耗及单位能耗 Table3 Table1EnergyconsumptionofEnergyconsumptionofdesigndataand unitageofunitC designdataandunitageofunitA 能耗硫磺回收尾气处理全装置 项目 能耗硫磺回收尾气处理全装置指标(x104)(x104)(x104) 项目指标(x104)(x104)(x104)13 电/MJ·(kW·h)一I11.84293.11803.24 电/MJ·(kW·h)一’11.84611.57724.641336.21510..l1 3.8MPa蒸汽/M1一’3684一-120-04.432一11.79 3684一24.11一24.11 3.8MPa蒸汽/MJ·t一’0.4MPa蒸汽/川·t一’276338994.6.0.565 2763一5.259.12.873 0.4MPa蒸汽/MJ·t一‘7.56净化压缩空勺m7·m一,.5911048.3.864 51.124.19512.83526.91 净化压缩空气/MJ·n1-3.59175.625.2循环冷淞MJ.t一: 循环冷水/MJ.t一I.1944.20.726燃料气/MJ.t一t41868291.291.22 01.3.28627111.84 燃料气/MJ.t一,418680.76.890氮气/MJ.m一3 1650.320.3.004 .28610.085.720凝结水/ml.t一, 氮气/MJ.m一3385.190.4290.825 320.30一0.76一9.109.一89除氧加MJ.t一, 凝结水/MJ.t一:排放的酸性淞MJ·c一,33.49.328.929, 2.239 除氧水/MJ.t一I385.1932.29单位能粉MJ.t一:一5572.55104.679一.6 排放的污水/MJ·t一’33.495.04.045 单位能耗/MJ.t一,一74105243一1934.5收稿日期:2006-07一180 注:0.4MPa蒸汽数据是全装置平衡后需补充的量,能耗指作者简介:李著著,教授级高级工程师,1963年毕业于北京石 油学院人造石油专业,长期从事石油产品精制、脱硫、酸性水 标都按1.0MPa蒸汽能耗指标3182M