一种稠油双效增油复合段塞化学剂和稠油双效增产工艺方法.pdf

(19)国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号CN115434677A(43)申请公布日2022.12.06(21)申请号202110628984.8(22)申请日2021.06.04(71)申请人中国石油化工股份有限公司地址100728北京市朝阳区朝阳门北大街22号申请人中国石油化工股份有限公司石油勘探开发研究院(72)发明人李孟涛王海波杨立红李建平吴川(74)专利代理机构北京思创毕升专利事务所11218专利代理师孙向民廉莉莉(51)Int.Cl.E21B43/22(2006.01)权利要求书2页说明书5页(54)发明名称一种稠油双效增油复合段塞化学剂和稠油双效增产工艺方法(57)摘要本发明属于石油开发稠油开采领域，公开了一种稠油双效增油复合段塞化学剂和稠油双效增产工艺方法。该复合段塞化学剂包括生物酶剥离原油剂水溶液和自乳化降粘剂水溶液；所述生物酶剥离原油剂水溶液中的生物酶剥离原油剂包括蛋白质‑复合酶和稳定剂；所述自乳化降粘剂水溶液中的自乳化降粘剂包括乳化剂和渗透剂。本发明提出双效段塞注入，通过提高降粘剂与地层原油接触程度，高效利用自乳化降粘剂，最终提高油井采收率。CN115434677ACN115434677A权利要求书1/2页1.一种稠油双效增油复合段塞化学剂，其特征在于，该复合段塞化学剂包括生物酶剥离原油剂水溶液和自乳化降粘剂水溶液；所述生物酶剥离原油剂水溶液中的生物酶剥离原油剂包括蛋白质‑复合酶和稳定剂；所述自乳化降粘剂水溶液中的自乳化降粘剂包括乳化剂和渗透剂。2.根据权利要求1所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，其中，蛋白质‑复合酶为蛋白质‑复合酶AE9、蛋白质‑复合酶AE10和蛋白质‑复合酶HAS中的至少一种；所述稳定剂为无机碱与有机弱碱按质量比(0.8‑1.2)：(0.8‑1.2)混合配制，所述无机碱优选为氢氧化钠，所述有机弱碱优选为尿素；所述乳化剂为OP系列表活剂和/或吐温60；所述渗透剂为木质素PS。3.根据权利要求1所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，其中，所述生物酶剥离原油剂水溶液中的生物酶剥离原油剂的质量浓度为0.1‑3％；所述自乳化降粘剂水溶液中的自乳化降粘剂的质量浓度为0.1‑3％。4.根据权利要求3所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，其中，所述蛋白质‑复合酶和所述稳定剂的质量比为(5‑10)：1；所述乳化剂和所述渗透剂的质量比为(8‑12)：1。5.根据权利要求1所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，其中，配制所述生物酶剥离原油剂水溶液的方法包括边搅拌边将水与所述蛋白质‑复合酶和稳定剂混合；配制自乳化降粘剂水溶液的方法包括边搅拌边将水与所述乳化剂和渗透剂混合；配制所述生物酶剥离原油剂水溶液和所述自乳化降粘剂水溶液的配液温度各自独立地为50‑60℃。6.根据权利要求1所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，其中，所述稠油双效增油复合段塞化学剂中，所述生物酶剥离原油剂水溶液的用量和所述自乳化降粘剂水溶液的用量各自独立地根据公式(1)计算得到，V＝πKn(R2‑r2)×h×φ公式(1)，其中：V‑两个段塞用量，单位为m3；R、r‑所述生物酶剥离原油剂段塞和所述自乳化降粘剂段塞各自的油井处理远、近端半径，单位为m；h‑油层有效厚度，单位为m；Φ‑油层有效孔隙度，单位为％；K‑地层流体互掺系数，取值为1.1～1.3；n‑地层吸附系数，取值为1.1～1.3。7.一种稠油双效增产工艺方法，其特征在于，该方法采用权利要求1‑6中任意一项所述的稠油双效增油复合段塞化学剂，包括如下步骤：依次对油层进行所述生物酶剥离原油剂水溶液段塞的注入、推进缓冲液的注入、所述自乳化降粘剂水溶液段塞的注入和顶替液的注入，进行焖井处理后开井生产。8.根据权利要求7所述的稠油双效增产工艺方法，其中，所述生物酶剥离原油剂水溶液2CN115434677A权利要求书2/2页段塞的注入排量和所述自乳化降粘剂水溶液段塞的注入排量各自独立地为3‑5m3/h。9.根据权利要求7所述的稠油双效增产工艺方法，其中，所述推进缓冲液为热水，其温度为50‑60℃，所述推进缓冲液的用量为所述生物酶剥离原油剂水溶液的用量的0.4‑0.6倍；所述顶替液为热水，其温度为50‑60℃，所述顶替液的用量根据油井参数确定。10.根据权利要求7所述的稠油双效增产工艺方法，其中，所述焖井处理的时长为2‑3d。3CN115434677A说明书1/5页一种稠油双效增油复合段塞化学剂和稠油双效增产工艺方法技术领域[0001]本发明属于石油开发稠油开采领域，更具体地，涉及一种稠油双效增油复合段塞化学剂和稠油双效增产工艺方法。背景技术[0002]我国稠油资源极为丰富，稠油的开发技术备受关注，如何降低稠油粘度，改善其流动性是解决稠油开采、集输和炼制的问题关键。国内外常见稠油降粘方法主要有热力