高效矿用局部通风机的设计与应用.doc

高效矿用局部通风机的制定与应用1制定方法及约束条件1.1制定方法子午加速轴流通风机叶轮的制定计算方法是基于气流沿着锥形表面流动的假设，近似地把基元级所在的锥面展开到平面上，看作当量平面叶栅来处理。这种制定方法中，首先用简单径向平衡方程找出叶轮前后的流动渗数，然后借助于丰富的平面叶栅试验数据，进行了子午加速叶轮的制定。1.2制定约束条件1.2.1扩压因子约束众所周知，气流通过风机叶栅的流动是扩压性质的，而当流动的扩压程度达到一定值时，就会在叶栅中产生严重的气流分开而形成失速，扩压因子DR则反映了叶栅的扩压程度，它不仅是叶栅型面上附面层发展的主要影响因素，同时也是确定叶栅极限气动负荷的一个主要准则，从大量的国内外资料看，扩压因子是表征风机性能最适宜的参数之一。同时它也在一定程度上反映了变工况性能和稳定裕度值。沿径向变化的扩压因子定义为：DR＝1〔W2/W1〕－〔r2W2u/r1W1u〕/2τRrmW1式中W——气流的相对速度，m/s；r——计算半径，m；τR——叶栅稠度。给定约束为：叶尖DR≤≤0.6。1.2.2反动度约束反动度是影响基元级性能的重要参数，对效率及叶栅旋转失速均有影响。如对Ω＝0的基元级，由于升压全部在静叶栅中进行，因此静叶栅中扩压厉害，负荷大，易造成较大的损失和旋转失速。而对Ω＝0的级来说，由于马赫数MW1较大，且宜超过临界值，所以流动易恶化。依据大量的实验得出结论：100％的反动度与50％的反动度相比，风机的喘振点向左侧移动，旋转失速区也向小流量区移动，同时性能曲线也较为缓，即有较宽的工作范围和较高的效率。因此采纳＞50％的反动度有利于改善变工况性能。反动度Ω定义为：Ω＝Pst/Pt式中Pst——静压值，Pa。给定约束为：Ωm≥0.75。1.2.3流量及压力约束由于气体粘性的影响，在通流部分内外环端面及叶型型面处产生了附面层，使其通流面积减小，必须依据实际流量对理论流量进行修正。取总堵塞系数Kb＝0.98，其流量约束条件为：合计到损失的影响，压力约束条件为：式中ρ——空气密度，kg/m3；η——风机效率，％；u——圆周速度，m/s；Cu——旋绕速度，m/s；Cz——轴向速度，m/s。2制定参数的选择2.1轮毂比的选择轮毂比是轴流通风机叶轮制定中的重要参数之一。它对通风机的压力、流量、效率、压力特性曲线形状及工作区域大小等都有影响。在确定轮毂比时，不仅要合计其对风机性能的影响，而且还要从风机结构方面合计。例如，通风机叶轮叶片可调时，叶片排列的空间受到限制，此时轮毂比就不能过小；当电机装在导叶的轮毂中时，轮毂的直径要受电机尺寸的影响。因此，轮毂比的选择是风机制定中的全局性问题。2.2风机效率制定一种性能好的通风机，就是要在满足给定制定参数的条件下及兼顾低噪、结构尺寸紧凑的某些要求后，使气流通过所制定的流道损失最小，即效率尽可能高。关于叶轮，通常是叶尖处、轮毂处的气动效率比较低，但由于子午加速型轴流风机改善了叶根处的流动状态，因此采纳子午加速型叶轮可提升轮毂处的效率。另外，严格控制动叶径向间隙，减少二次流损失，是提升叶尖处效率的有效途径。而在叶片的制定中，一般将效率沿径向近拟地作均匀处理。2.3子午加速比的选择子午加速轴流风机叶轮的轮壳倾角不宜选择过小或过大，因为过小的倾角，为了保证确定的加速比，就使得叶轮偏宽，轴向尺寸加大。过大的倾角会使子午速度加速加快，使分开提前，特别是基于平面叶栅理论制定时误差就比较大了，因为此时径向流速Cr的值已不能忽略。依据实验的结果，子午加速轴流风机叶轮的轮壳倾角取15°～20°为宜。2.4流型的选择流型的选取对轴流风机制定十分重要，轴流风机流量大，轻壳小，动叶片长而宽，因此首先要确定叶片的扭曲规律。在风机叶片制定中，一个极其重要的环节是进行无叶间隙中的流型计算，即给定气流参数沿叶高的分布，然后依据径向平衡方程求解出轴向流速及进出口气流角等参数沿叶高分布，再进行叶片造型。常用的流型有：自由旋涡式、强制旋涡式、变位自由旋涡和自由旋涡与等周向速度组合式等。随着计算机技术的发展，又进一步提出“最优流型〞的制定，即要求在某些制定约束下，使级的某一特定性能指标〔如级的功率或效率〕达到最优值的叶片扭曲规律。近年来，关于径向不等功的制定日益得到广泛的重视和应用，把它看成是提升效率和负荷，挖掘潜力的一种重要手段。在所谓“受控涡〞制定中，就建议采纳不等功制定。关于子午加速轴流风机，由于根部状态得到改善，因此中压力系数〔P≤0.4〕的子午加速轴流风机可采纳等环量流型，对高压力系数〔P＞0.4〕可采用变功制定，即顶部作功略在于根部作功，假设再采纳等环量流型则根部气流扭转角＞45°，载荷系数过大。2.5叶型的选取轴流式通风机的流动损失主要由3部分组成：叶型损失、环端而损失、二次流损失。此3种损失与流量系数及效率