电力电气论文高压电气论文电气化铁路接触网电气烧伤事故的研究与实践范文样本.doc

电力电气论文高压电气论文：电气化铁路接触网电气烧伤事故研究与实践摘要：对既有接触网设备更新改造，通过更新材质，提高线索载流量和绝缘强度来达到提高接触网供电能力是国内当前采用重要手段。近年来，通过巡视和检修发现，改造后接触网设备电气烧伤问题越来越突出，如何治理接触网设备发生电气烧伤故障已成为铁路基层供电运营单位亟待急需解决问题。经进一步调查研究、不断摸索实践，揭示了烧伤成因，提出了治理有关原则，采用了相应办法，在一定限度上控制了接触网设备电气烧伤发生。核心词：接触网电气烧伤1引言自从1961年国内第一条电气化铁路宝凤段通车运营以来，国内电气化铁路经历了从山区到平原，从单线到复线，从低速到高速发展阶段。电力牵引功率大、速度快、能耗低、效率高、经济环保，已成为国内铁路牵引主力军。随着近年来铁路大面积提速和运送运量不断增长，对电气化铁路设备性能提出了更高规定。在对接触网设备更新改造中，通过更新材质，提高线索载流量和绝缘强度来达到提高接触网供电能力目。近年来，通过寻常巡视和检修发现，改造后接触网设备电气烧伤问题越来越突出，防治接触网设备发生电气烧伤故障已成为咱们供电运营单位亟待解决问题。2我段管内接触网电气连接现状2.1宝成线（1）宝秦段宝秦段为全路高坡区段，其最大坡度达30‰，悬挂类型当前为TJ-120+CT-110/CTAH-120，横向电联结均按200-250米设立，锚段关节采用双股TJ-120电联结，线岔采用单股TJ-120电联结。（2）阳广段阳广段为5000吨重载列车开行区段，悬挂类型当前为THJ-120/GLZE-30+CTAH-150/CT-110（露天）,电联结200米一组。隧道内为简朴悬挂CTAH-150，无横向电联结设立。锚段关节均采用双股TJ-120/95电联结，线岔采用单股TJ-95电联结。2.2宝中线宝鸡至陇县段悬挂类型为GJ70+TCG-110，陇县至安口段为TJ120+TCG-110，横向电联结250-300米一组。锚段关节采用单股TJ-95电联结，线岔均采用单股TJ-95电联结。2.3陇海线（1）西宝提速段咸阳至常兴时速200公里区段悬挂类型为TJ-95+CTAH-120；常兴至宝鸡时速160公里区段悬挂类型为TJ-95+TCG-120。横向电联结150-200米一组，锚段关节采用双股TJ-95联结，线岔处采用单股TJ-95电联结。（2）宝天段上行：悬挂类型为LGJ-185/GLZE-30/GJ70+TCG-110，横向电联接为250-300米一组，锚段关节及线岔采用单股TJ-95电联结。下行：悬挂类型为LGJ-185/TJ-120+TCG-110，横向电联接为250-300米一组，锚段关节及线岔采用单股TJ-120电联结。3接触网设备电气烧伤成因通过对我段及其他单位接触网设备电气烧伤成因调研、论证和现场实测，组织部门专业人员研究，基本上总结出了如下几种方面成因。3.1接触网主导电回路状态不良3.1.1主导电回路不闭合、主供电通道迂回一是复线区段某些站场在设计、施工时,对股道电联结位置设定未能考虑到列车反方向停车启动取流规定，从而使股道间电连接器离反向列车启动处较远。二是个别线岔设立与锚段关节位置重叠，仅在线岔处设立一组电联结不能满足机车取流时电流正常转换规定。以上两种状况均会导致股道间接触悬挂在机车取流状况下产生较大压差，主导电回路迂回,使临近腕臂、软横跨、定位装置形成环流导致隐形电气烧损设备。因设计因素引起这种隐形电器烧伤普遍不被人们认知，仅依托缩短检修周期是不能有效控制电器烧伤。3.1.2主导电回路导流不畅电气联结某些因连接不良引起电、化学腐蚀，导致主导电回路截面（或当量截面积）局限性，电气连结阻抗加大，从而导流不畅，烧伤接触网设备。如我段管内存在铜电联结引线与非载流承力索使用双线夹连接，或使用绑线将引线在非载流承力索上固定状况，致使非载流承力索变成了电联结器电气导流一某些（如图1）。3.2接触网线索存在非正常电流转换3.2.1立体交叉线索、线索与支持装置之间,由于线路阻抗不同而形成电压差,在受风力、温度引起线索弛度发生变化，接触线索振动等因素作用下,导致它们之间绝缘距离缩短,发生电弧放电现象,放电电弧导致了接触网设备电气烧伤。3.2.2两端分别由不同馈线供电绝缘锚段关节,因供电臂阻抗不同而形成电压差,当电力机车受电弓在两支接触悬挂导线间互相转换时，在始触点范畴内由于电压差会产生牵引电弧,导致机车受电弓、绝缘锚段关节处接触线、吊弦、承力索等接触设备烧伤（如图2所示）。3.3接触网零部件分流严重导线与承力索之间存在压差，在腕臂或软横跨上下部定位绳间形成局部环流，导致接触网零部件分流，有分流就会产生电气烧伤，特别是对接触网活动部位危害性较大。活动部位多为点线接触而非面面接触,位移量大，接触电阻相应变大，